B_2型Fe_3Al金属间化合物的应力腐蚀和氢致开裂SCIEI

用ＷＯＬ恒位移试样研究了Ｂ_２结构的Ｆｅ_３Ａｌ和Ｆｅ_３Ａｌ＋Ｃｒ的应力腐蚀和氢致开裂．结果表明，水中应力腐蚀的门槛值和裂纹扩展速率均高于动态充氢时的相应值加Ｃｒ能提高Ｆｅ_３Ａｌ的Ｋ_（ＩＣ），Ｋ_（ＩＳＣＣ）和Ｋ_（ＩＨ）．氢致开裂断口随Ｋ_Ｉ下降由解理向沿晶转变，水中应力腐蚀则全是解理断口，这与Ｋ_（ＩＳＣＣ）较高有关．     

Ti_3Al＋Nb在甲醇中沿相界的应力腐蚀SCIEI

研究了Ｔｉ－２４Ａｌ－ｌｌＮｂ合金中Ｔｉ３Ａｌ＋Ｎｂ金属间化合物在甲醇溶液中的应力腐蚀及室温氢致开裂的规律，探讨了组织结构的影响．结果表明，Ｔｉ３Ａｌ＋Ｎｂ在甲醇溶液中应力腐蚀敏感性很高，不向组织应力腐蚀断裂归一化门槛值为而ｋ（ＩＳＣＣ）／ＫＣ＝０．５３－０．６９；应力腐蚀裂纹止裂门槛值为Ｋ（ＩＳＣＣ）／Ｋ（ｌｉ）＝０．６１－０．７９．Ｔｉ３Ａｌ＋Ｎｂ在室温动态充氢时能发生氢致开裂，门槛值和应力腐蚀相近，但裂纹扩展速率或断裂时间比应力腐蚀要慢１－３个数量级．两者断口形貌也不相同．发现了相界应力腐蚀现象．对固溶后炉冷试样，当ＫＩ较低时，应力腐蚀裂纹优先沿α２／β相界形核和扩展，从而获得相界应力腐蚀断口．如固溶后空冷或ＫＩ较高，则不出现相界应力腐蚀．     

A3钢在含Fe~（3＋）的盐酸溶液中的脆断机理

应用原子氢渗透速率测量传感器测定了在５％ＨＣｌ溶液中添加不同含量的Ｆｅ（３＋）时体系渗氢水平（渗氢电流）的变化；采用慢应变速率拉伸（ＳＳＲＴ）试验研究了Ａ３钢在５％ＨＣｌ＋Ｆｅ（３＋）溶液中于阴、阳极极化电位下的脆断敏感性及其断裂机制．结果表明，随着溶液中Ｆｅ（３＋）含量的增加，渗氢水平逐渐下降；Ａ３钢在溶液中的脆性系数（Ｆ％）随Ｆｅ（３＋）含量变化曲线上出现一个极小值；在含０．０１％Ｆｅ（３＋）的盐酸溶液中，阴极极化使Ｆ％增大，阳极极化则使Ｆ％减小；而在含０．３％Ｆｅ（３＋）的盐酸溶液中，极化的作用相反．结合断口的ＳＥＭ照片分析，认为５％ＨＣｌ溶液中Ｆｅ（３＋）含量的增加，使得Ａ３钢在该溶液中的断裂由氢致开裂机制向阳极溶解机制转变．     

高强钢应力腐蚀门槛值随强度的变化规律

恒位移试样测量表明,４０ＣｒＭｏ钢在３．５％ＮａＣｌ水溶液中应力腐蚀（ＳＣＣ）门槛应力强度因子ＫＩＳＣＣ随屈服强度σｓ指数下降、即ＫＩＳＣＣ＝１．３８×１０６ｅｘｐ（－８．２６×１０－３σｓ）．动态充氢时氢致开裂（ＨＩＣ）门槛应力强度因子ＫＩＨ随试样中可扩散氢浓度Ｃ０（１０－６）的对数而线性下降,即ＫＩＨ＝３１．１－９．１１ｎＣ０． ＳＣＣ时也遵循这个规律．发生ＨＩＣ型ＳＣＣ的临界氢浓度Ｃｔｈ随σｓ指数下降,从而可导出ＫＩＳＣＣ＝ａｋ１ｅｘｐ（－ｋ２σｓ）;其中ａ＝３ＲＴ　／２（１＋ν）ＶＨ,ＲＴ是热能,ρ是裂纹止裂时的曲率半径,ＶＨ是氢在钢中的偏摩尔体积,ν为Ｐｏｉｓｓｉｏｎ比,ｋ１和ｋ２则是和成分及组织有关的常数．     

C90油管钢的氢损伤

对比研究了三种油管钢（宝钢的Ｃ９０和日本的ＳＭ９０及ＳＭ９５）的氢致开裂性能．ＳＭ９０，ＳＭ９５和Ｃ９０产生氢损伤的临界扩散氢质量分数（×１０~（－６））分别为１．７６，４．３和８．３８；临界全氢质量分数（×１０~（－６））分别为４．２４，６．３５和１０．２２三种钢在Ｈ_２Ｓ中的门槛应力σ_（ｔｈ）／σ_ｓ分别为０．６４，０．８０和０．８５．三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的，以Ｃ９０为最好，它和氢的扩散系数无关．Ｃ９０钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值Ｋ_（ＩＨ）与可扩散的氢质量分数ｗ_０有关，实验获得Ｋ_（ＩＨ）＝４６－１２．５１ｌｎ_（ｗ０）．理论分析和实验结果完全一致．对Ｃ９０钢，当ｗ_０≤４．８×１０－６时，在任何Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ下均将获得韧窝断口；ｗ_０≥７．６×１０~（－６），Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ≥０．５时，则氢致韧断；Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ≤０．４时，则氢致脆断．     

SrCeO_3基高温质子导体及Al液定氢探头SCIEI

以自制成分为ＳｒＣｅ_（０．９５）Ｙｂ_（０．０５）Ｏ_（３－α）的致密陶瓷管为固体电解质，以Ｃａ／ＣａＨ２混合物为参比物组装氢探头。探头插入Ａｌ液构成氢浓差电化学电池：Ｍｏ，Ｃａ／ＣａＨ_２｜Ｈ￣＋ｃｏｎｄｕｃｔｏｒ｜［Ｈ］ｍｏｌｔｅｎＡｌ’Ｍｏ对高氢含量Ａｌ液进行测定，电动势稳定时间长达１．８ｋｓ，准确反映了氢过饱和度．用六氯乙烷脱氢处理时电动势也有迅速正确的响应。使用后的固体电解质经Ｘ射线衍射未测出相变化。热重分析表明让ＳｒＣｅＯ３基陶瓷中Ｓｒ过量可减轻其中４价Ｃｅ离子被还原程度。     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

Fe—Cr—Al—Si合金阻尼性能研究

采用倒扭摆内耗测试仪研究了Ｓｉ对Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ减振合金阻尼性能的影响,结果表明：在Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ中添加少量Ｓｉ（质量分数约为１％）或以Ｓｉ代替Ａｌ并经１２７３Ｋ及以下温度退火后,合金的阻尼性能（对数衰减率）优于Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ,但经１２７３Ｋ以温度退火后,阻尼性能不及Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ;以少量Ｓｉ代替Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ中少量Ａｌ并经１３７３Ｋ以上温度退火空冷后,合金的阻尼性能比Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ提高     

非晶态Fe－W镀层铬酸盐钝化膜耐蚀机理探讨

Ｆｅ－Ｗ非晶镀层经铬酸盐钝化处理，可获得具有装饰效果的含Ｃｒ钝化膜。经测定，孔蚀电位较钝化前正移１．６８Ｖ，明显改善了抗ＣＩ－腐蚀的能力。ＡＥＳ与ＸＰＳ的分析结果表明：钝化膜由内外两层构成，外层为Ｆｅ（ＣｒＯ４）３·Ｃｒ２（ＣｒＯ４）３／Ｃｒ２（Ｃｒ２Ｏ７）３·Ｆｅ（ＯＨ）３／ＦｅＯＯＨ·ＷＯ３·ｎＨ２Ｏ等化合物，内层由Ｃｒ２Ｏ３，ＣｒＯ３，ＣｒＯＯＨ，ＦｅＯ，Ｆｅ２Ｏ３及ＷＯ３组成。钝化膜厚度约为６０ｎｍ。该双层饨化膜有效地阻止了Ｃｌ－对基体金属的腐蚀。     

ELECTROCHEMICAL IMPEDANCE OF HOT CORROSION OF SPUTTERED CoCrAlY COATING ON Ni_3Al And Ni_3Al－Fe INTERMETALLICS

采用电化学交流阻抗技术并结合物相分析技术研究了溅射ＣｏＣｒＡｌＹ涂层对Ｎｉ３Ａｌ、Ｎｉ３Ａｌ－Ｆｅ金属间化合物在７００℃熔融（Ｎａ，Ｌｉ，Ｋ）２ＳＯ４中腐蚀行为的影响．结果表明，Ｎｉ３Ａｌ和Ｎｉ３Ａｌ－Ｆｅ的耐熔融盐腐蚀性能较差，其交流阻抗Ｎｙｑｕｉｓｔ图高频端表现为一曲率半径很小的圆弧，低频端为一直线，腐蚀反应受氧化剂的扩散所控制；施加ＣｏＣｒＡｌＹ涂层后，Ｎｙｑｕｉｓｔ图则呈双容抗特征，发生了沿涂层缺陷的腐蚀；提出了交流阻抗模型并解析了其中的参数．     

SrCeO_3基高温质子导体及Al液定氢探头

以自制成分为ＳｒＣｅ_（０．９５）Ｙｂ_（０．０５）Ｏ_（３－α）的致密陶瓷管为固体电解质，以Ｃａ／ＣａＨ２混合物为参比物组装氢探头。探头插入Ａｌ液构成氢浓差电化学电池：Ｍｏ，Ｃａ／ＣａＨ_２｜Ｈ￣＋ｃｏｎｄｕｃｔｏｒ｜［Ｈ］ｍｏｌｔｅｎＡｌ’Ｍｏ对高氢含量Ａｌ液进行测定，电动势稳定时间长达１．８ｋｓ，准确反映了氢过饱和度．用六氯乙烷脱氢处理时电动势也有迅速正确的响应。使用后的固体电解质经Ｘ射线衍射未测出相变化。热重分析表明让ＳｒＣｅＯ３基陶瓷中Ｓｒ过量可减轻其中４价Ｃｅ离子被还原程度。     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算SCIEI

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

CO还原CaO－SiO_2－Al_2O_3－Fe_tO渣系研究

研究了在１７２３Ｋ下ＣＯ还原ＣａＯ－ＳｉＯ_２－Ａ１_２Ｏ_３－Ｆｅ_ｔＯ渣系。根据ＣＯ_２红外分析仪测定的出口气体中ＣＯ_２浓度变化，计算了炉渣的表现还原速度常数Ｋ_ａ和还原速度常数Ｋ。结果表明，加入Ａｌ_２Ｏ_３，提高了ＣａＯ－ＳｉＯ_２－Ｆｅ_ｔＯ的Ｋ_ａ和Ｋ值；炉渣碱度不变时，随着Ｆｅ_ｔＯ含量的增加，Ｋ_ａ呈增加趋势，但Ｋ则呈抛物线趋势变化；当ＦｅＯ的光学碱度∧_ＦｅＯ为１．０或０．８７时，Ｋ_ａ随该四元渣系光学碱度的增加而线性增加，而Ｋ则呈递减趋势。用炉渣规则溶液模型计算了ＣａＯ－ＳｉＯ_２－Ａｌ_２Ｏ_３－Ｆｅ_ｔＯ四元渣系的Ｆｅ_ｔＯ活度ａ_Ｆｅ_ｔＯ。     

核电钢A508的环境敏感断裂特性

用慢应变速率、断口分析、电化学测量和Ｘ射线衍射等方法研究了国产核电钢Ａ５０８的环境敏感断裂特性．慢应变速率试验是在含氧０．０１－８ｐｐｍ的高温纯水（５０－２８０℃）中进行的结果表明，应力腐蚀开裂与其氧化膜结构密切相关．存在一个临界温度（１００℃）和临界氧浓度（０．２ｐｐｍ），低于此临界值，Ａ５０８钢的氧化膜全部由Ｆｅ３Ｏ４组成，不发生环境敏感断裂高于临界值，其氧化膜由Ｆｅ３Ｏ４和Ｆｅ２Ｏ３组成在１００－１５０℃之间，环境敏感裂缝生于蚀坑底部．在更高温度下，裂缝萌生于氧化膜下由阳极溶解而形成的浅沟内．两者均以Ｉ．Ｇ＋Ｔ．Ｇ的混合方式向里扩展．Ａ５０８钢的ＳＣＣ敏感性随介质中溶解氧量增加而上升；作为温度的函数，它在１５０℃出现极大值．由于导致Ａ５０８钢开裂的临界氧浓度及Ｆｅ３Ｏ４／Ｆｅ２Ｏ３共存的边界条件所对应的电位，正好和Ａ５０８钢的致裂电位（０．２Ｖ，ＳＨＥ）完全吻合，位于Ｅ－ｐＨ图的氢析出线以上，其环境敏感断裂更象受阳极溶解机理所制约，而不应该视作氢致开裂．     

Fe_3Al系合金环境氢脆研究SCIEI

研究了晶粒尺寸、形状、应变速率及预氧化对Ｆｅ_３Ａｌ系合金环境氢脆的影响，结果表明，细化晶粒能显著提高Ｆｅ_３Ａｌ合金在纯氧中的塑性及强度，但不能根本改善其环境氢脆敏感性；随着应变速率的提高，Ｆｅ_３Ａｌ合金在空气中的延伸率增加；Ｆｅ_３Ａｌ在空气及氢气中的脆化程度相似；预氧化能部分消除Ｆｅ_３（Ａｌ，Ｃｒ，Ｂ）合金的环境氢脆。实验结果可用表面化学反应是Ｆｅ_３Ａｌ材料环境致脆的控制步骤这一假设予以解释．     

不均匀性对焊接接头应力腐蚀开裂的影响

通过试验，研究了模拟钢焊接接头的非均匀体在３．５％ＮａＣｌ溶液中的应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）行为，讨论了力学不均匀性对应力腐蚀行为的影响规律，发现：（１）由于力学不均匀性的影响，由４３４０钢，１６Ｍｎ钢和Ａ３钢组成的不均匀体，其应力腐蚀裂纹的扩展速率ｄａ／ｄｔ│Ⅱ；（２）不均匀体发生ＳＣＣ的断口形貌为（沿晶＋少量撕裂纹）的混合型断口，应力强度因子Ｋ值较高或硬夹层较窄时，撕裂纹数量增加（３）１６Ｍｎ钢和     

A3钢在含Fe^3＋的盐酸溶液中的脆机理

应用原子氢渗透速率测量传感器测定了在５％ＨＣｌ溶液中添加不同含量的Ｆｅ＾３＋时体系渗氢水平（渗氢电流）的变化；采用慢应变速率拉伸（ＳＳＲＴ）试验研究了Ａ３钢在５％ＨＣｌ＋Ｆｅ＾３＋溶液中于阴、阳极极化电位下的脆断敏感性及其断裂机制。结果表明，随着溶液中Ｆｅ＾３＋含量的增加，渗氢水平逐渐下降；Ａ３钢在溶液中的脆性系数（Ｆ％）随Ｆｅ＾３＋含量变化曲线上出现一个极小值；在含０．０１％Ｆｅ＾３＋的盐酸溶液     

铝基复合材料－不锈钢摩擦焊接过渡区的显微结构特征

研究了铝基复合材料与奥氏体不锈钢间异种金属摩擦焊焊接过渡区在不同焊接条件下的显微组织变化规律．扫描电镜（ＳＥＭ）观察到强度较高的奥氏体不锈钢在焊接过程中发生明显的塑性变形，焊接界面附近不同部位变形机制和特征不同，变形方式主要是形成形变孪晶、滑移带和位错亚结构；透射电镜（ＴＥＭ）观察到过渡区是由微晶氧化物Ｆｅ（Ａｌ，Ｃｒ）_２Ｏ_４或ＦｅＯ·（Ａｌ，Ｃｒ）_２Ｏ_３氧化物层和ＦｅＡｌ_３金属间化合物层组成     

非晶态Fe—W镀层铬酸盐钝化膜耐蚀机理探讨

Ｆｅ－Ｗ非晶镀层经铬酸盐钝化处理，可获得有装饰的含Ｃｒ钝化膜，经测定，孔蚀电位较钝化前正移１．６８Ｖ，明显改善了抗Ｃｌ＾－腐蚀的能力，ＡＥＳ与ＸＰＳ的分析结果表明，钝化膜由内外两层构成，外层为Ｆｅ（ＣｒＯ４）３．Ｃｒ２（ＣｒＯ４）３／Ｃｒ２（Ｃｒ２Ｏ７）３．Ｆｅ（ＯＨ）３／ＦｅＯＯＨ．ＷＯ３．ｎＨ２Ｏ等化合物，内层由Ｃｒ２Ｏ３，ＣｒＯ３，ＣｒＯＯＨ，ＦｅＯ，Ｆｅ２Ｏ３及ＷＯ３组成。钝化膜厚度约为６     

Fe—Mn—Al系列金属和Fe—Cr—Ni系列金属应力腐蚀断裂试验研究

试验研究五种Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ系列金属和两种Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ系列金属在饱和Ｈ２Ｓ腐蚀溶液中的应力腐蚀断裂性能。连续加载应力腐蚀断裂试验表明和Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ系列金属在饱和Ｈ２Ｓ腐蚀溶液中的抗应力腐蚀断裂能力高于和Ｆｅ－Ｃｒ－Ｎｉ系列金属。Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ系列金属对于应力腐蚀断裂的敏感性与它的硬度有关。