压边浇口的理论探讨及其实践

本文在叙述了压边浇口优点和分析了它的凝固特点后,认为:压边浇口属于顶注式缓流的小浇口,在型腔内造成较大的由下至上的温度梯度,为顺序凝固创造了良好的条件,所以对于补缩、排气排渣极为有利。作者通过生产实践观察了压边浇口在浇注过程中的某些物理现象,并分析了这些现象对铸件质量的影响。为了确定压边浇口的补缩范围,作者在环形铸件上做了初步的试验,并提出补缩范围半径为400毫米的数值。在试验和生产实践的基础上对压边浇口各诸元做了一些理论分析,并推荐了系列数据,供应用时参考。在实践部分介绍了作者在生产实践中采用压边浇口取得良好效果的实例,并提出压边浇口和雨淋浇口在实质上的一致性及用压边浇口代替雨淋浇口可能性。     

铸铁件压边浇冒系统的类型及应用

压边浇冒口是浇口和冒口合为一体的一种浇注系统。首先由英国人F.J.Connor提出。它补缩能力强,挡渣去气效果好,造型操作方便,易于去除。在灰铸铁和球墨铸铁件上的应     

灰铸铁件自补缩凝固与补缩

本文以155×80×80(mm)液压阀体铸件—压边冒口补缩工艺为例,较系统地研究了灰铸铁的收缩和凝固过程.用倾出法和热分析测温法测定了铸件—压边冒口的凝固动态.在生产条件下,观测了铸件压边冒口的凝固与补缩行为,提出了灰铸铁件“自补缩凝固”的理论和有限补缩的原则,指出冒口不必要晚于铸件凝固,灰铸铁和球墨铸铁的冒口不应该放在铸件的几何热节处.     

浇注大型球墨铸铁齿蜗轮

我厂生产的一只蜗轮,最大直径是1672毫米,要求铸齿使用,材质是 QT60—2球墨铸铁,毛重1.5吨。采用3吨冲天炉熔化,出铁温度一般可以达到1380℃,球化剂采用稀土合金,直接在浇包中进行球化处理后马上浇注,对于铁水浇注温度我们认为问题不大。蜗轮齿形模数是22,对于铸齿不可能产生浇不到现象。所以第一次我们采用从蜗轮相对的两个轮幅空挡中开8道内浇口进铁水,每道内浇口截面尺寸是70×15毫米,如图1所示。两道直浇口上面采用扁担横浇口,中间用一个浇口杯进行浇注,整个浇注系统采用封闭式浇注。蜗轮轴孔上面一只φ420×250毫米的冒口圈进行补缩,在蜗轮轮缘面上开8个φ20毫米的出气孔。铸型采用粘土烘模砂型,热模进行浇注。结果在蜗轮铸齿上,大部     

基于球墨铸铁凝固原理的补缩方法

综述了球墨铸铁凝固过程中的体积变化模式,分析认为球墨铸铁是需要外部补缩的.提出球墨铸铁的补缩应充分考虑具体铸件及实际生产条件.详细阐述不同铸型条件下,不同模数的球墨铸铁件的通用冒口、控制压力冒口及全压力冒口的选择方法.重点讨论了球墨铸铁冒口补缩中的铸件模数、凝固顺序及冒口位置、补缩通道及温度梯度、孤立热节的补缩、冶金质量及孕育处理等若干关键问题.     

铸铁件压边冒口的补缩

本文以液压伐体铸件为例,用正交试验和测湿法研究了压边冒口长、宽、高及压边缝隙大小对补缩的影响。指出压边冒口停止补缩是由于压边缝隙的截死,可以通过压边缝隙的自适应性调节作用控制补缩时间和程度。压边缝隙的长度是压边冒口设计最重要的工艺参数。推荐用模数法确定伐体压边冒口尺寸。以M_(冒口)=(O.9～1.08)M_(铸件)进行试验。压边冒口的位置以在长边的“一半的一半”为好。     

压边浇口在铸铁滑轮上的应用

通过应用压边浇口代替普通浇口，消除了缩松缺陷，获得了满足客户质量要求的铸铁滑轮铸件。     

随形压边澆冒口在大鑄件上的应用

我厂多年来在中小铸铁件、球墨铸铁件、高硅耐蚀铸铁件及有色金属件铸造中大量应用随形压边浇冒口。由于随形压边浇冒口既是浇口又是冒口,是随着不同铸件边缘的形状开设较长而狭小的缝隙内浇口,故挡渣能力强;由于金属液先通过冒口再进入铸型,     

试论浇口在铸铁件补缩中的能动作用

在传统的铸造工艺理论研究中,浇口和冒口总是分别进行讨论的。浇口涉及铁水的进给,而冒口涉及铸件的补缩。但大型铸铁件的生产实践证明,在铸件补缩中,浇口和冒口是一个不可分割的整体,用冒口解决不了的缩孔缺陷。有时浇口却可以迎刃而解,这促使铸造工艺师认真地研究浇口在大型铸铁件补缩中     

静压线生产球墨铸铁轮毂铸件的铸造工艺

介绍了轮毂铸件的结构及技术要求,根据铸件结构特点,设计了侧冒口补缩工艺和压边冒口补缩工艺,利用MAGMA数值模拟软件进行模拟分析,结果表明:选用压边冒口补缩工艺,补缩通道始终畅通,冒口对铸件进行液态补缩,在凝固过程后期,冒口颈处能够及时凝固,铸件依靠石墨化膨胀自补缩来抵消收缩,而且铸件先于冒口颈凝固,补缩通道在铸件凝固过程中始终是畅通的,满足顺序凝固的要求,因而获得内部致密的铸件。首件试制后的结果显示:选择用压边冒口生产的轮毂组织致密性好,未出现缩孔、缩松缺陷,说明压边冒口的补缩作用效果明显,目前,已经进行了小批量生产,未收到客户关于铸件加工后有缺陷的反馈。     

高速柴油机飞轮铸造工艺改进

615T4飞轮为斯太尔高速柴油机重要部件,现采用双冒口工艺,冒口根部缩松现象严重,现运用均衡凝固理论设计压边冒口工艺,采用单压边冒口补缩铸件,改进后效果良好,有效地解决了缩松缺陷。     

均衡凝固技术在柴油机中间体中的应用

通过在柴油机中间体的试验验证阐述了一种新的工艺方法,揭示了均衡凝固技术在大型球墨铸铁件中的可行性。这种新工艺彻底改变了原工艺利用补缩冒口来消除铸件缩孔、缩松缺陷的方法,通过改变直浇道、横浇道、内浇道的比例,用通气孔替代补缩冒口,利用球墨铸铁的石墨化膨胀实现自补缩,达到消除缩孔、缩松缺陷,提高工艺出品率和铸件良品率的目的。     

压边浇口在铸件上的应用

目前在我国中小型铸造车间里,对各种厚壁铸件,如平板类、法兰、轴套、套筒类、实块类以及一些齿轮类、飞轮类等轮类铸件,都普遍地使用压边浇口。 一、压边浇口各组元的确定 1.压边浇口直径φ和高度H 推荐压边浇口高度H=(1.5～2.5)φ,其中大直径取小值,小直径取大值。不同重量铸件推荐用下列压边浇口直径,见表1。     

均衡凝固台式压边浇冒口在球铁小件上的应用

根据“顶注优先，冒口靠边”的均衡凝固工艺原则，改进铸件的浇口和冒口设计，采用压边浇冒口，解决铸件缩松，提高了铸件品质和工艺出品率，省去切割冒口工序。     

罗拉滑座类铸件工艺实践

通过实例,探讨了侧压边浇口在罗拉滑座类铸件上的应用要优于压边浇口,解决了压边浇口存在的砂眼、气孔缺陷,在实践中得到很好的推广.     

大型铝合金法兰的金属型低压铸造

带多处减轻孔的大型铝合金法兰采用了金属型低压铸造工艺,实现了批量生产。其特点是:对铸件24处内减轻盲孔的处理,采取了铁芯固定与不固定脱型工艺;为使金属型冷却速度加快,对金属型采取了吹风措施;通过下冷铁,将浇口设计为‘倒八’字,去掉浇口处的陶瓷保温套,缩短浇口补缩距离,延长浇口处凝固时间,提高了铸件补缩能力。     

铝合金轮毂低压铸造浇口套的改进

通过对陶瓷浇口套与传统金属浇口套对工艺稳定性对比,详细说明了不同材质浇口套在轮毂浇铸系统中的重要作用,并进行了理论分析.在低压铸造过程中,传统的金属浇口浇存在腐蚀快、导热快,铸造工艺难以调整并且波动大,受环境和原料温度影响大.陶瓷浇口套耐腐蚀性强、保温性强、耐高温,有效地保证了补缩通道的温度,使铸件其他部位的冷却强度明显提高后不影响铸件的补缩,生产效率得到明显提高,铸件品质显著提高;并且最终凝固的冒口部位废料重量仅为传统金属材料的一半.     

熔模精密铸造型壳局部保温工艺探讨

"型壳局部保温"工艺,是在浇口、铸件、浇口+铸件型壳外部制作保温层,延长了钢水的凝固时间,打通、拓宽了浇口对热节的补缩通道,提高了浇口的补缩能力,具有"冒口"作用。该工艺方便灵活,成本低廉,可操作性强,同时可提高铸件工艺出品率,减少钢水的消耗。     

中小型球铁件压边冒口的探讨

在实际生产中,球铁件经常使用压边冒口。由于压边宽度较窄,它在球铁件凝固的液态收缩阶段有一定的补缩能力,而在共晶结晶阶段压边处凝固,使铸件完全封闭而能充分利用其自身膨胀,对凝固末期的第二阶段收缩进行补缩,以获得健全铸件。因此压边冒口的补缩作用与中小球铁件的凝固——收缩特性相吻合。当然它也具有自身的一定特点:压边冒口没有明显的冒口颈,这对冒口——铸件补缩系统的冷却——凝固条件和铸型温度场的分布产生影响,给工艺设计带来了新因素。本文对压边冒口的大小、压边宽度、铸型及原材料条件和冒口设计进行讨论。试验是在生产条件下进行的。熔炼设备为2.5吨热风水冷冲天炉。出炉温度1380～1420℃。炉渣氧化铁含量<5％。采用稀土镁硅铁合金球化剂,球铁化学成份为(％):C3.7～3.9。终Si2.7～2.9,Mn<0.5,S<0.03,     

铁型覆砂铸造球墨铸铁件缩松缩孔的防止

根据球墨铸铁的凝固特点及其凝固过程的体积变化,提出铁型覆砂铸造工艺生产球墨铸铁件也需要补缩的观点。在工艺设计时,要充分利用铁型铸型刚性好的特点,更加有效地发挥球墨铸铁石墨化膨胀的自补缩特性,并分别采用无冒口法、顺序凝固法、直接实用冒口法、均衡凝固法、冷冒口法、激冷法及数值模拟技术,用几个实例详细阐述了防止铸件产生缩松缩孔的工艺措施。