再论钢和β铜基合金中贝氏体相变形核机制

在试验用钢和β铜基合金固溶后等温或时效时,贝氏体孕育期是母相中溶质原子向晶体缺陷处和<001>晶向上扩散偏聚(形成贫、富溶质原子小区)的过程,即渐变(量变)阶段,为贝氏体形核做准备.当贫溶质小区贫化到以等温或时效温度作为Ms点的成分时,该小区即能进行马氏体样贝氏体切变形核,为突变(质变)阶段.孕育期也是一个受溶质原子扩散控制的过程.贝氏体形核是由过饱和的贝氏体和原始母相间溶质原子浓度差而产生的驱动力驱动.初期贝氏体有马氏体性质,是过饱和的.     

钒浓度与Ni75Al25-xVx合金形核孕育期的相关性研究

基于微观相场动力学模型,用原子形貌演化图、平均序参数等研究钒(V)原子浓度与Ni75Al25-xVx合金沉淀析出L12相和D022相的形核孕育期的相关性.结果表明,若V元素的浓度在不同区间变化,则Ni75Al25-xVx合金沉淀析出L12和D022两相的孕育期也发生变化,两者呈现完全不同的相关性:当9.0≤x＜19.7时,两相的孕育期与V浓度呈正相关性,且D022相的孕育期长于L12相的孕育期;当19.7＜x≤23.0时,两相的孕育期与V浓度呈负相关,且L12相的孕育期长于D022的孕育期;当x=19.7时,两相的孕育期几乎一样长.     

奥氏体形变对先共析铁素体等温形成孕育期的影响SCIEI

将Feder相变孕育期表达式引入形变奥氏体的分解中,建立了奥氏体形变条件下先共析铁素体等温形成孕育期的计算方法,计算了奥氏体形变储能和奥氏体晶界能量变化对相变孕育期的影响,计算结果与实验所得规律一致。     

原子间相互作用能对Ni75AlxV25-x合金孕育期

基于微观相场动力学模型,研究原子间相互作用能对Ni_(75)Al_xV_(25-x)合金孕育期的影响.根据Khachaturyan所给的占位几率公式进一步得到了长程序参数的求值公式.结果表明,先析出相为DO_(22)时,Ni-Al最近邻原子间作用能V_(Ni-Al)增大,L1_2相的孕育期缩短,DO_(22)相的孕育期变化不明显;Ni-V最近邻原子间作用能V_(Ni-v)增大,L1_2相和DO_(22)相的孕育期均缩短.先析出相为L1_2相时,V_(Ni-Al)增大,L1_2相和DO_(22)相孕育期均缩短;V_(Ni-v)增大,L1_2相孕育期变化不明显,DO_(22)相的孕育期缩短.     

空蚀孕育期前后316L不锈钢的腐蚀行为

利用在蒸馏水中空蚀后转入氯化钠溶液中进行电化学测量的方法,排除空蚀对传质过程的影响,研究了316L不锈钢在空蚀孕育期前后的腐蚀行为,并探索用电化学方法准确确定孕育期长短的可能性。结果表明：随着空蚀时间的延长,腐蚀电流增大。在空蚀孕育期内,虽然没有材料脱落,但由于塑性变形导致表面积的变化、位错的增加和金属的不均匀化而对阻抗产生了影响;空蚀孕育期后,由于材料的脱落,促进了点蚀的发生,在测量阻抗的过程中,点蚀就进入了发展期,表现出两个时间常数。交流阻抗谱有望成为检测孕育期的可行技术。     

WC—Co系硬质合金抗热冲击疲劳性能的研究

研究了ＷＣ－Ｃｏ系硬质合金的热冲击疲劳行为。结果表明,热冲击疲劳裂纹的萌生有一定的孕育期。它的热冲击行为与热循环温度、粘结相含量和冷却速度有关。热循环温度越高,冷却速度越快,则裂纹萌生孕育期越短,裂纹扩展速率越快,吉相含量越高,理解纹萌生孕育期变短,热冲击疲劳断口有明显的疲劳条纹特征。     

钢中贝氏体预相变过程的研究

用扫描俄歇显微探针（ＡＥＳ）分析了６５Ｓｉ２Ｍｎ钢中温转变孕育期内碳原子的成分变化。结果表明，在中温转变孕育期等温时，奥氏体晶界附近及晶内均形成可稳定存在的贫碳区。贝氏体预相变的实质是碳原子向晶界及其他晶体缺陷扩散偏聚而形成贫碳区的过程。中温转变孕育期内形成贫碳区具有热力学及动力学可能性。     

点阴极电场辅助阳极连接的等效电路法

电场辅助阳极连接技术已成为微电子器件领域最常用的连接方法之一 ,但目前对这一技术的物理和化学机制还不十分清楚 ,有关的研究文章也较少 ,深入理解电场辅助阳极连接过程的机制将有助于完善该技术。为此 ,本文用等效电路的方法研究了点阴极情况下的电场辅助阳极连接效应 ,计算了连接电流、连接孕育期和紧密接触面积。计入了电场辅助连接中玻璃厚度的影响 ,改进了Anthony的结果 ,并得出孕育期表达式。本文结果表明 ,连接初期电流迅速衰减 ,随后缓慢变小 ,直至某一稳定值 ;电场辅助阳极连接过程初始一般都存在一个孕育期 ,孕育期随温度上升指数下降 ,连接温度高时 ,孕育期将难以观察到 ;待连接表面之间紧密接触是实现电场辅助阳极连接的关键 ,紧密接触面积随时间延长而非线性扩展 ,紧密接触区域增大时 ,其边界向外推进速度愈来愈小 ,而接触面积增加渐快 ,最终达到待连接表面间百分之百接触     

钢中贝体预相变过程的研究

用扫描俄歇显微探针（ＡＥＳ）分析了６５Ｓｉ２Ｍｎ钢中温转为孕育期内碳原子的成变变化。结果表明，在中温转变孕育期等温时，奥氏体晶界附近及晶内均形成可稳定的贫碳区。贝氏体预相变的实质是碳原子向晶界及其他晶体缺陷扩散偏聚而形成贫碳区的过程。中温转变孕育期内形成贫碳区具有热力学及动力学可能性。     

涡流贫化法回收铜渣中的金、银、铜

采用熔融铜渣为原料,经过涡流贫化过程,回收铜渣中的金、银、铜,贫化渣进一步升温还原得到含铜铁水,最终可制备成耐磨铸铁。结果表明,通过涡流贫化,铜渣中的Fe_3O_4被还原为FeO,然后FeO与SiO_2结合,生成Fe_2SiO_4。经过涡流贫化后,金、银、铜的回收率分别达到了99.44%、93.97%和93.14%。贫化渣中Fe_3O_4和铜的含量分别为1.53%和0.61%(质量分数)。贫化渣涡流还原后得到的含铜铁水制备的耐磨铸铁成分满足高铬耐磨铸铁国标要求。     

相变中的界面

讨论了各类相变中的界面分类。重构型相变没有共格界面，相变产物形状也无系统性变化。位移型相变有完全共格或部分共格的界面，有可见的相变产物形状变化。完全共格界面出现在无成分变化的马氏体型相变以及有成分变化的扩散位移型相变中。这二种类型界面的迁移依靠台阶（马氏体相变中称之谓相变位错）的运动完成。部分共格界面也可能出现在马氏体型或较为少见的扩散型相变中。     

低碳贝氏体钢焊接热影响区中不同亚区的组织特征与韧性

根据焊接热影响区中不同亚区的热循环特征对低碳贝氏体钢进行了焊接热模拟实验.采用示波器载荷冲击试验机检测焊接热模拟试样的冲击韧性,结合OM,SEM,TEM以及EBSD技术对模拟显微组织的观察,分析了不同亚区的显微组织特征与冲击韧性之间的关系.结果表明,当冷却时间t_(8/5)=30 s时,各亚区的裂纹形核功相差并不太大,其值在40—70J之间.细晶区(FGHAZ)具有良好的止裂能力,裂纹扩展功高达122 J;而部分相变区(ICHAZ)和粗晶区(CGHAZ)的裂纹扩展功较小,分别为51.8和17 J.随t_(8/5)的延长,各亚区的裂纹形核功和扩展功均下降,其中CGHAZ的裂纹形核功和FGHAZ的裂纹扩展功的下降最为显著.不同冷却速率下,M-A组元尺寸和形态的变化是影响裂纹形核功的重要因素.对于裂纹扩展功来说,高冷却速率下,具有高密度大角晶界的FGHAZ具有良好的抗裂纹迅速扩展的能力,但当冷却速率降低,由于原始奥氏体晶粒长大而使裂纹扩展功下降.ICHAZ有效晶粒尺寸不均匀,并随冷却速率的降低,晶粒尺寸明显增大,裂纹扩展功下降.而在CGHAZ中原始奥氏体晶粒显著粗化,大角晶界密度的下降导致裂纹扩展功降低;随冷却速率...     

正火处理对贝氏体钢辙叉铝热焊接头性能和组织的影响

利用Gleeble-3500试验机模拟了贝氏体钢辙叉铝热焊热影响区各位置的热循环过程,研究了焊后正火工艺对热影响区性能与组织的影响. 热模拟结果表明,铝热焊后对接头进行900 ℃的正火处理,可以使焊接热影响区重新转变为贝氏体组织,提高了冲击韧性并改善硬度分布均匀性,强度值也达到或接近母材水平. 根据热模拟试验结果,对贝氏体钢辙叉和U75V钢轨进行了实际的铝热焊接. 结果表明,900 ℃火焰加热正火处理后,焊缝及热影响区软化区的硬度和抗拉强度值均有明显提高,这对提高焊接接头的使用寿命有重要作用.     

CHARACTER OF CARBON-DEPLETED REGIONS IN UNDERCOOLED AUSTENITE AND THERMODYANMICS OF BAINITIC TRANSFORMATION

The chemical driving forces for the phase transformation from austenite in three different car-bon-depleted regions into ferrite with the identical composition have been derived respectively.The starting temperature of bainitic transformation,B_s,has also been calculated accordingto the shearing mechanism of bainitic transformation in carbon-depleted regions of austenite.The maximum driving forces for banitic transformation at B_s in both 3% Cr and the CrMosteels were obtained.It was shown that the proposed shearing mechanism of the bainitic trans-formation is thermodynamically possible.     

Fe－Ni合金贝氏体长大原位观察

利用透射电镜观察了Ｆｅ—３０ｗｔ—％Ｎｉ合金贝氏体铁素体／奥氏体界面结构，并利用透射电镜高温样品台对贝氏体铁素体台阶长大进行了原位动态观测。结果表明，铁素体呈台阶长大形态，在铁素体／奥氏体宽面上存在Ｂｕｒｇｅｒｓ矢是为［１１１］ｂ型的刃型错配位错，铁素体台阶的增厚速率与按Ｚｅｎｅｒ—Ｈｉｌｌｅｒｔ方程计算结果相符。为关于贝氏体生长台阶长大机制提供实验证据。     

NEW VIEW ABOUT BAINITIC TRANSFORMATION IN STEEL

1.IntroductionThemechanismofbainitictransformationhasbeendebatedbym;1lly..hola.s[1--22].Somedrewtheconclusionthatbainitictransformationiscontrolledbydiffusionalmechanismaccordingtothefactthatcarbideconstituentinbainiteresultsfromthediffusionofcarbonatoms.Otherscollsideredthatbainitictransformationiscontrolledbydisplacivemechanismbecausethephenomenasuchassurfacereliefeffectafldthecertaincoherencebetweenausteniteandferritefrombainitictransformatiollaresimilartothatfrommartensitictransformationls…     

Cu-Zn-Al-Mn合金的贝氏体中脊和台阶SCIEI

用透射电镜详细地研究了Cu-Zn-Al-Mn合金的贝氏体相变。观察结果表明:该合金中贝氏体在形成初期已存在层错。同时观察到贝氏体中脊,贝氏体内部的层错面能够连续地通过中脊。在贝氏体宽面及端部存在长大台阶,台阶的宽面和窄面分别平行于贝氏体层错面和惯习面,其晶面指数均属{110}_(B2)晶面族,长大台阶的推进方向平行于层错面。由此推测,Cu-Zn-Al-Mn合金贝氏体在相变初期首先以切变方式形成,而其长大过程是由其层错面的扩展所控制。     

MIDRIB AND LEDGE OF BAINITE IN A Cu-Zn-Al-Mn ALLOY

The bainitic transformation in a Cu-Zn-Al-Mn alloy has been examined with TEM.The re-sults show that the stacking faults and also the bainitic midrib are found at the beginning ofbainite formation in the alloy.The stacking fault planes can pass continuously through themidrib in bainite.The growth ledges occur at the broad faces and rims of bainite.The broadand narrow faces of th ledges are parallel to the fault plane and habit plane respectively.Boththeir Miller indices are {110}_(B2).The moving direction of ledges is parallel to the fault plane.It may be deduced that the bainite in alloy are initially formed by shear and the process ofgrowth are go verned by propagation o f fault planes.     

A study on controlled cooling process for making bainitic ductile iron

In the present research, TTT curve of bainitic ductile iron under the condition of controlled cooling was generated. The cooling rate of grinding ball and its temperature distribution were also measured at the same time. It can be concluded that the bainitic zone of TTT curve is separated from the pearlitic zone. As compared to the water-quenching condition, more even cooling rate and temperature distribution can be achieved in the controlled cooling process. The controlled cooling can keep away from pearlitic zone in the high temperature cooling stage and produce similar results to the process of traditional isothermal cooling with a low cooling rate in the low temperature cooling stage.     

THERMODYNAMICS OF BAINITIC TRANSFORMATION IN Cu-24 at.-% Al ALLOY

Two driving forces △G~((β_1)+α')and △G~(β_1→β_2+α)for the bainitic transformation have been calcu-lated for Cu-24 at.-% Al alloy.Results reveal △G~(β_1→α')>0 within the transformation tem-perature range 600—750 K.Therefore,the bainitic transformation cannot be initiated by theβ_1→α' shearing mechanism.On the other hand,the driving force △G~(β_1→β_2+α)to produce 5% ofthe α becomes negative only when the composition of the α satisfiesx_(Al)~α≤0.204 at 700 K or x_(Al)~α=0.209 at 750 K.So the bainitic transformation can only proceedby β_1→β_2+α diffusional reaction with different diffusion amount at different temperatures.