国外铸造文摘

90201 铋对铸铁组织的影响(苏)/等/No.6,1989,31研究了铋对薄壁球墨铸铁件和合金灰铸铁件组织的影响,铋的加入量为0.002％和0.005％。球墨铸铁标准试样的机械性能和组织与Bi的加入量无关:σ_b=540～640MPa,δ=5～7％,石墨球化率90～95％铁素体量占40～50％。在φ=10mm的试棒中,石墨球很细小,400～420个/cm~2,而在不加Bi的试样中有部分渗碳体,加Bi的试样无渗碳体出     

Cu和Mo对厚大断面等温淬火球墨铸铁件淬透性的影响

为提高厚大断面等温淬火球墨铸铁(ADD件的淬透性,研究了Cu和Mo对铸件淬透性的影响.制备了5组壁厚为150 mm的球墨铸铁试样,5组试样中Ni元素控制在1％,改变Cu和Mo的添加量;经过900℃奥氏体化3 h+385℃等温淬火处理1.5h,对试样的淬透性及力学性能进行了观察和测试.结果表明:当Mo为0.25％,Cu由0.05％提高到0.75％时,铸件的淬透性没有明显改善,其力学性能偏向于珠光体的力学性能;当Mo提高到0.36％,Cu为0.75％时,铸件的淬透性有了明显的提高,边部没有珠光体析出,心部只存在5％左有的珠光体,其余为较粗的奥铁体组织,同时力学性能也达到了欧洲ADI四级标准.对厚大断面球墨铸铁件进行等温淬火处理时,应首先选择增加少量的Mo元素,而不是增加大量的Cu元素.     

QT90-2稀土镁球墨铸铁曲轴

我厂生产的6105Q—28柴油机(配东风牌五吨载重汽车,功率130马力,最大扭矩38公斤米)的曲轴用QT90—2稀土镁球墨铸铁制造。其机械性能:抗拉强度σ_b≥90公斤/毫米~2,延伸率δ≥2％,冲击韧性α_k≥2公斤·米/厘米~2,硬度HB260～321。曲轴长970mm,主轴颈φ95mm,连杆轴颈φ85mm,毛坯重85公斤,加浇冒口重122～125公斤。     

蠕墨铸铁的感应加热淬火

含铁素体18—25％、珠光体75—82％,每mm~2石墨数为30—110的直径20mm、长50mm的铸铁试样,在8000赫兹的高频电流单相感应电炉中以100—400℃/秒的速度加热到800—1100℃。温度用φ0.12mm的热电偶配上MNO—2型示波器测定;试样的临界点温度A_(cl)H和A_(cl)K(共析转变开始和终止     

新的高强度Al-Zn-Mg合金

对AA24M标准牌号合金进行了详细的研究,得到该合金的成份如下: 3.0～5.0％Mg;3.5～6.0％Zn;0.2～0.5％Mn;0.1～0.4％Ti;0.1—0.3％Cr,0.1～0.4％Zr;0.1～0.3％Ce;0.05～0.15％Be;余为Ae(A_(99)或A_(97)铝),杂质铁和硅含量小于0.1％,Mg和Zn的总含量不得高于8％。难熔的合金元素以中间合金形式加入。为了保护合金不至氧化,在炉内化铝的同时,还应加入Al—Be中间合金。为了除气和精炼,合金熔炼到740～750℃时,加入0.4～0.5％六氯乙烷,分3～4批进行。根据热裂性标准试样试验,在环宽度为22.5mm(浇注温度700℃)时,合金形成第一道     

盐水与碱性水溶液的冷却性能对比

1．前言零件在NaCO3及Na2CO3加入适量NaOH的碱性水溶液中淬火后不需清洗，不易生锈，长期使用不必更新、不变质，变形倾向略优于盐水，在不少工厂仍在应用。本文介绍采用国际材料热处理联合会（IFHT）推荐的瑞典IVF冷却特性测试仪［‘］，对6％～10％NaCI，3％～7％Na。CO。及4％～6％Na。COa＋06％～1．2％NaOH混合水溶液淬火介质进行冷却能力测定。对三种介质进行了淬透性、工件变形及开裂的对比试验。2试验介质与试样材料测试冷却曲线用的三种淬火介质是用化学分析纯盐加自来水配制。45钢淬透性试样尺寸为十28X100mm，40Cr淬…     

7085铝合金的淬透性

通过端淬试验和大尺寸锻件合金淬火试验研究了3种成分7085铝合金的淬透性。端淬试验表明:成分Al-7.0Zn-1.41Mg-1.50Cu-0.14Zr,Al-7.48Zn-1.51Mg-1.42Cu-0.15Zr及Al-7.95Zn-1.80Mg-1.59Cu-0.15Zr 3种合金的淬透深度均大于150mm,而7075合金(成分:Al-5.62 Zn-2.51 Mg-1.60 Cu)仅有38.5 mm,大尺寸合金淬火试验证明了7085合金高的淬透性。通过比较3种7085铝合金T76时效后的硬度和电导率,及与大、小淬火试样比较,淬火后,相对较大的试样比小试样硬度高、电导率低,主要是由于较大试样淬火应力高,导致晶格畸变大造成。研究结果证明,7085铝合金具有极佳的淬透性能,同时建议提高Zn/Mg不应低于4.4。     

型内孕育工艺对球铁薄壁件组织与性能的影响

1 前言 球墨铸铁QT500—7应用于水泵另件叶轮骨架的生产中,该铸件对于几何尺寸、表面质量要求严格,技术条件规定薄壁处不允许出现白口,厚壁处无缩松。 叶轮骨架铸件壁厚不均,盖板和叶片处只有3～10mm,叶片尖部仅1.5～2mm,轴头为φ40～φ80的大热节。 在生产中发现叶轮骨架、盖板、叶片部件硬度偏高,经金相检验该部位碳化物量高达40％,见图1。虽采取了小件集中生产,单包处理的措施,但白口问题仍没有解决,叶片盖板处     

小径管焊缝相控阵超声检测新动态

介绍小口径薄壁管环焊缝用横向曲面相控阵超声探头进行探伤与定量的新方法。制作了φ70×6．5和φ38×4两种钢试样管,试样管中加工了φ1mm通孔和深×宽=0．5mm×0．5mm（长分别为6．9mm和6．6mm）的线槽。相控阵图像仿真显示验证结果表明：曲面相控阵聚焦的缺陷定量准确度明显优于平面相控阵和矩阵探头,而且,该方法简单、经济。     

Sn微合金化大断面球铁的组织性能分析

为了改善大断面球墨铸铁的组织性能,通过向铁液中加入质量分数为0.05%的元素Sn,制备了尺寸为120mm×120 mm×180 mm的球墨铸铁试块。借助金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、万能拉力试验机和布氏硬度计,研究Sn微合金化大断面球墨铸铁的微观组织和力学性能,并对其拉伸断口进行了分析。结果表明,未加入Sn的球墨铸铁试样中心存在大量碎块状石墨,综合力学性能差;Sn微合金化大断面球墨铸铁试样中心的石墨球形态好、数量多、石墨球细小,其平均直径约为32μm,珠光体体积分数为90%,综合力学性能良好,其抗拉强度不低于850 MPa,伸长率不低于4%,硬度平均值约为283 HB。Sn微合金化大断面球墨铸铁试样以脆性断裂为主,具有少量塑性断裂的混合断裂模式。     

铜、锑、锰对铸态珠光体球铁机械性能的影响

稀土镁球墨铸铁中加入 Sb150ppm、Cu0.3～0.4%,能使铸态珠光体量≥75%,在含锰量为0.15～2.0%时,可以获得较高的韧性和塑性,在含锰量为0.5%时,稀土镁球墨铸铁的铸态机械性能稳定地达到 QT60-2牌号。加入微量锑、少量铜对铸态珠光体球墨铸铁的不同壁厚处的基体组织没有明显的影响。     

缝焊机电极重熔回用试验

我厂所用FN_1—150—1型和FN_1—150—2型缝焊机的电极,材料为QCr0.5—0.2—0.1(含Cr0.4～1.0％,Al0.1～0.25％,Mg0.1～0.25％,其余为Cu,[1],相当于苏联牌号Mц4[2]),历来外购,价昂且来源困难。由于缝焊机结构本身的限制,电极只能用到外径φ120～φ130mm,就分解改作点焊电极或作废铜处理。为了节省昂贵的电极和缓和材料来源的困难,我们作了重熔回用试验。具体做     

球墨铸铁快速正火机理和应用研究

本文研究了球墨铸铁奥氏体化过程、基体含碳量、不同断面铸件(φ60mm～φ280mm)加热和冷却的温度场和各种正火处理后的机械性能,并定性地描述断面大小、冷却速度和基体组织、机械性能的关系曲线,据此取消了保温、强化冷却的快速正火工艺。     

大规格45钢材拉伸断口亮斑对ψ值的影响

我厂6t碱性电弧炉冶炼的45钢,浇注成10.5in钢锭。轧成φ50～60mm的钢材。在相当于切除保温帽后的钢锭头部取样进行低倍和拉伸试验,从钢材的中心部位取样,先车成φ25mm毛坯,经810℃ 30min正火处理,再精车成φ10mm的标准试样,进行拉伸试验,但总有部分试样的ψ值不合格。不合格的试样中有相当比例的试样断口上出现亮斑。但在开坯和轧制小规格的钢材时却很少出现这种现象。据悉,国内某些钢厂也有类似情况。为了寻找拉伸断口出现亮斑的原因,我     

Al-Mg-Li系1420合金

对运输制造业和航空结构上应用的材料,密度和比弹性模量像强度一样都是重要的性能指标。为了降低铝的密度和提高它的比弹性模量添加锂和镁。因此,研究出含5.0～6.0％Mg,1.9～2.3％Li,0.09～0.15％Zr,0.1～0.3％Si;≤0.3％Fe,0.1％Ti,0.3％Mn,0.005％Na的铝基1420合金。该合金的强度与Al-     

球墨铸铁主传动器壳体消失模铸造工艺

介绍了用消失模工艺生产球墨铸铁主传动器壳体的工艺过程。为便于安装拆卸,铸件上下两段分开制作模具;采用阶梯式浇注系统,冒口为80mm长、50mm宽、90mm高的长方体;采用雨淋式加砂法,浇注时铸型抽成负压。试样检测结果:抗拉强度为462～487MPa,伸长率在12%～16%;基体中铁素体体积分数占95%左右,球化率达2～3级,满足铸件技术要求。     

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应用AG-IS 100kN岛津电子万能试验机测试超低碳钢冷轧薄板的拉伸性能,分析了试验温度(-40～200℃)、轧制方向和试样厚度(0.27～0.35mm)对其拉伸性能的影响.研究结果表明:抗拉强度随着温度的升高先降低而又略有增加,在200℃时材料出现屈服平台,其强度为135 MPa.伸长率A值随着温度的升高先增加后降低,而后又有所增加.纵向试样的抗拉强度和伸长率值较横向试样的高5％～15％.0.27 mm厚度试样的抗拉强度最高,伸长率最小,0.3mm厚度试样抗拉强度最小、伸长率最大.     

轧制变形量对小规格TC6钛合金棒材组织和性能的影响

研究了轧制变形量对TC6钛合金棒材组织和性能的影响,用金相显微镜观察了微观组织形貌,并测试了力学性能。结果表明:随着轧制变形量增加,TC6钛合金棒材初生α相合量增加,α相尺寸及组织均匀性明显改善;棒材试样屈服强度和抗拉强度随锻造变形量增加而提高,棒材试样断面收缩率随着轧制变形量的增加而降低(φ20 mmφ17 mm);φ25 mm棒材试样断面收缩率低于φ17 mm棒材试样的主要原因是组织均匀性差。     

大锻件热处理后的残余应力研究

用X射线应力分析和大截面试样的逐层剥离法测定了18Cr2Ni4W钢φ100mm试样整体淬火和9Cr2Mo钢φ163mm试样工频淬火残余应力沿截面分布。较系统地研究了大锻件热处理残余应力的形成、沿截面分布及回火时的变化规律。     

本刊1989年第4期要目预告

石墨球径和球数对球墨铸铁耐磨性的影响;高碳中铬合金钢衬板的研究与应用;铸铁用DS-1砂的研究;热处理态φ46mm灰铸铁水平连铸棒材的成分组织及性能的研究;