核电厂海水系统不锈钢焊接处腐蚀与防护

核电厂海水系统不锈钢焊接处是腐蚀失效的敏感部位,本文阐述了不锈钢焊接处的腐蚀机理,对核电厂海水系统不锈钢焊接选材设计、准备、实施和焊后处理过程中可能发生的腐蚀行为或存在的腐蚀隐患进行分析,并提出防护措施。     

核电厂循环水泵腐蚀原因分析与应对措施

本文介绍了某核电厂循环水泵腐蚀双相不锈钢叶轮等部件腐蚀的现象,并对腐蚀原因进行分析,分析对比国内其它电站循环水泵情况,得出腐蚀的主要原因是循环水泵叶轮材质CD4MCu在黄海水域环境条件下,耐蚀性较其它超级双相不锈钢差。在核电厂运行周期内,如不采取防护措施,可能会有腐蚀损坏的风险,通过对比,采取基于不锈钢防腐机理的新型专用涂料,能够在不锈钢基材表面获得优异附着力,并在海水介质中具有优异的防腐蚀功能,为后续核电厂防腐管理和海工设备防腐选材提供参考。     

海水中低合金钢局部腐蚀过程的实验室模拟

设计了模拟低合金钢局部腐蚀自催化过程的“闭塞”阳极模拟电池,提出了影响闭塞阳极模拟电池可靠性的三个主要几何参数,探讨了闭塞阳极腔室高度和直径对低合金钢腐蚀局部化的促进作用,确定了闭塞阳极模拟电池可模拟低合金钢腐蚀的最佳几何尺度,利用闭塞阳极模拟电池评价了低合金钢在3.5%NaCl溶液中的局部腐蚀趋势,测试结果与实海长期挂片结果一致,证明了模拟电池的可靠性。     

滨海电厂不锈钢设备的腐蚀防护

不锈钢的耐腐蚀性能并不是绝对的,滨海电厂室外不锈钢设备、管道常出现表面腐蚀现象。不锈钢腐蚀有多种形式,其中造成腐蚀的原因也各有不同。本文阐述了不锈钢设备的腐蚀形式及腐蚀原因,并提出了不锈钢设备的腐蚀防护措施。通过合理选择牌号的材料可以提高设备的耐蚀性能;通过改善设备所处环境可以降低不锈钢设备的腐蚀风险;通过定期对设备表面进行清洁维护可以有效改善设备的腐蚀境况。酸洗钝化可以有效消除不锈钢表面的腐蚀缺陷;不锈钢设备涂层防护防腐效果较好,经济型较佳。     

不锈钢储罐在酸雾环境中的腐蚀及其防护方法

分析了奥氏体不锈钢在盐酸酸雾环境中的腐蚀机理,采取了有效的防护措施,使腐蚀得到控制.     

不锈钢局部腐蚀过程中氢去极化反应研究

用恒电位失重法和Ｔａｆｅｌ外推法绘制了１Ｃｒ１３和０Ｃｒ１８Ｎｉ９两种不锈钢在各自模拟闭塞区溶液中的极化图，并叠加了外表面极化的影响，得到了闭塞电池在开路状态下以及在外表面极化作用下的放氢速度和腐蚀速度。进一步阐明闭塞电池加速腐蚀的原因是在临ｐＨ值处发生了钝态／活态转变，从根本上改变了阳极过程，同时使内外电位差扩大，外表面的极化作用增大。     

不同环境下不锈钢腐蚀类型及研究现状

不锈钢因其良好的抗腐蚀及抗氧化特性广泛应用于生产生活中,但是不锈钢在应用过程中因苛刻的环境条件影响了不锈钢的防护性能。本文综述了不同环境中各种不锈钢腐蚀行为及腐蚀机理,分别对高温环境下、含硫条件下、高温高压CO2以及海水环境中各种类型不锈钢应用的研究现状进行了阐述,并对今后不锈钢抗腐蚀的防护措施进行了展望。     

小孔腐蚀保护电位物理意义的研究

通过对Cr13,1Cr18Ni9Ti及1Cr18Ni9不锈钢小孔腐蚀模型电池及“闭塞”阳极电化学行为的研究,实验证明了小孔腐蚀的保护电位E_p是小孔内再钝化状态的宏观反映,而不是“免蚀电位”或者“腐蚀小孔内的自腐蚀电位”,从而澄清了此前对小孔腐蚀保护电位E_p物理意义的种种推测。     

不锈钢局部腐蚀过程中的氢去极化反应研究

用恒电位失重法和Tafel外推法绘制了1Cr13和0Cr18Ni9两种不锈钢在各自模拟闭塞区溶液中的极化图,并叠加了外表面极化的影响.得到了闭塞电池在开路状态下以及在外表面极化作用下的放氢速度和腐蚀速度.进一步阐明闭塞电池加速腐蚀的原因是在临界pH值处发生了钝态/活态转变,从根本上改变了阳极过程,同时使内外电位差扩大,外表面的极化作用增大.     

生化罐腐蚀原因及防护

介绍了生化罐由于活性粘泥粘附在设备壁上而遭受缝隙腐蚀和微生物腐蚀的腐蚀机理，并提出了防护措施。     

不锈钢的腐蚀分析

分析了不锈钢应力腐蚀开裂(SCC),点腐蚀、晶间腐蚀,腐蚀疲劳,缝隙腐蚀,以及不锈钢的腐蚀机理。     

高铬钼不锈钢在湿法磷酸中磨损腐蚀行为

作为湿法磷酸生产过程主要设备的料浆泵要受到合固体颗粒的酸性浆液的严重破坏,其寿命大大缩短为尽快弄清其腐蚀机理,以设计出适合此介质的不锈钢,本文研究2种不锈钢在模拟介质中的磨损腐蚀行为.     

铝锌合金热镀层的缝隙腐蚀行为

通过设计缝隙腐蚀装置,应用电化学技术研究了55%Al-Zn-1.6%Si合金镀层在pH=5.5%NaCl溶液中的缝隙腐蚀行为.试验表明镀层的缝隙腐蚀符合自催化酸化闭塞电池机理;经钝化处理的合金镀层具有较好的耐缝隙腐蚀性能,缝隙腐蚀孕育期较未钝化镀层延长,腐蚀电流减小.     

保温层下不锈钢设备与管道应力腐蚀破裂的防护

本文简述了保温层下不锈钢设备与管道应力腐蚀破裂的发生机理以及采用的防护措施,包括正确选用保温材料及其外防护层、正确采用保温层下不锈钢外表面防护镀涂层、采用喷丸使不锈钢表面形成压缩应力以提高抗应力腐蚀破裂能力等。     

海洋环境中碳钢和不锈钢螺栓紧固件的腐蚀机制差异研究

通过对碳钢和不锈钢紧固件在海洋环境中的腐蚀特征、腐蚀产物和电偶极化等内容的比较性研究,提出了两种不同的腐蚀机制。对于碳钢紧固件,锈层增加了额外的IR降,削弱了阴极区对阳极缝隙区的极化作用,供氧的差异导致螺纹曝露部位的腐蚀更为严重,腐蚀形式以均匀腐蚀为主。对于不锈钢紧固件,缺氧的环境导致螺纹缝隙部位的钝化膜性能劣化,螺杆曝露区对螺纹缝隙区的电偶极化作用促使缝隙区腐蚀更为严重,腐蚀形式以点蚀为主。针对碳钢和不锈钢紧固件在海洋环境中的不同腐蚀机制,提出了差异化的腐蚀防护技术思路。     

热钾碱脱碳液中304不锈钢换热器管束的腐蚀失效分析

热钾碱脱碳液304不锈钢管束再沸器投用2年后发生了腐蚀泄漏，检查发现腐蚀发生在管子与管板之间的缝隙中.用电化学方法和能谱分析技术，对304不锈钢换热管及16 Mn管板在热钾碱脱碳液中的极化行为及管子表面腐蚀区的腐蚀产物进行了分析，结果表明：换热器管束的腐蚀是由于缝隙内外五价钒浓差造成的16 Mn管板的活化—钝化短路电池所引起，缝隙内闭塞电池的形成加速了缝隙内16 Mn的溶解速度，并使缝隙内介质酸化及Cl-等阴离子富集，导致304不锈钢管子的腐蚀.      

碘离子迁入裂缝的规律及其对闭塞电池腐蚀的影响

<正> 一、前言 氯离子是导致奥氏体不锈钢发生应力腐蚀破裂和孔蚀的特性离子。它从主体溶液迁入闭塞区已被许多作者的实验所证实。我们以前的工作证明Cl~-的迁入量与通过闭塞区的电量成直线关系,Cl~-增浓是促进闭塞区合金溶解的因素之一。I~-和Cl~-同属卤族离子,但据报道将I~-加入含Cl~-的体系对奥氏体不锈钢的应力腐蚀破裂具有抑制作用。显然探明特性离子(如Cl~-、I~-等)的作用有益于认识局部腐蚀的机理。本工作研究I~-的迁移规律以及对闭塞电池腐蚀的影响。 二、实验方法 1.闭塞电池不同阶段的溶液成份测定——模拟闭塞电池实验 采用文献[3]所用的方法,测量0.5mol/L NaCl溶液中加入0～0.3mol/L NaI后304不锈钢模拟裂缝不同阶段的溶液成份,进而了解I~-对缝内化学和电化学状态的影响。在“闭塞电     

生化罐腐蚀原因及防护

本文介绍了生化罐由于活性粘泥粘附在设备壁上而遭受缝隙腐蚀和微生物腐蚀的腐蚀机理，并提出了防护措施。     

不锈钢的大气腐蚀

    综述了国内外不锈钢大气腐蚀研究状况,重点从点蚀机理、腐蚀速率和影响因素方面分析了不锈钢大气腐蚀的点蚀特征.     

应力对腐蚀裂缝内闭塞区腐蚀行为的影响

摘要采用模拟“I 8—8不锈钢/c卜”体系腐蚀裂缝形成过程不同阶段的闭塞区溶液.以电化学方法研究了1.8—8不锈钢加载到屈服后在这些溶液中的腐蚀行为。结粜表明:当溶液pH值低于一临界值(约】.8)后受力试样的腐蚀开始加速.而不受力试样加速腐蚀的临界pH值则较低.约为1.5。低于临界值,受力与未受力试样的商蚀电位都从约一200mY.SCE(位于钝化区)突然下降到一400mY左右(处于活化区).表明钝化膜完全破裂。受力屈服后合金的钝化能力变差。将上述闭塞区溶液中测得的动电位极化曲线上的特征电位.电位一时间曲线上所得到的稳定开路电位.放氢平衡线和免蚀线.以及闭塞区腐蚀和放氢动力学曲线等叠加绘制而成的实验电位一pH图,能解释应力腐蚀裂缝内的热力学和动力学行为。