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首先利用材料试验机测定X80管线用钢的材料参数,得到了X80管线钢的应力-应变曲线;利用ABAQUS软件构建了用于研究X80压力管道裂纹扩展的有限元仿真模型,并通过将模型的仿真结果和理论计算值进行比较,验证了有限元模型的可靠性;然后用有限元仿真模型对X80管道表面裂纹的应力强度因子和J积分进行了计算和分析;后又验证了扩展有限元法的合理性,对裂纹扩展过程进行了仿真;最后对应力强度因子和J积分的计算结果进行了分析和比较,总结了X80应力管道裂纹扩展的一般规律,得出了裂纹角度大于14.5°时较短裂纹的强度因子更低,内表面裂纹比外表面裂纹更加危险。研究结果为X80压力管道的安全评估提供了相应的参考。 相似文献
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在基于西气东输二线的工程背景下,首先通过实验测得X80管材的应力-应变曲线,为仿真计算提供依据;接着通过Walker公式推导出了基于能量释放率的全尺寸管道疲劳裂纹扩展公式,并通过Python编程将裂纹扩展公式与ABAQUS衔接,对照管道全尺寸裂纹疲劳实验证明了模型的可行性;分析了动静态扩展时裂纹四周的应力变化特点,发现静态扩展时内压高于8 MPa外表面裂纹扩展速度将超过内表面裂纹;最后使用该模型计算了管道在不同应力比及不同形状参数裂纹时的疲劳寿命变化规律,得出了增加管道壁厚和提高应力比有利于延长管道疲劳寿命的结论,为实际管道运行的安全评估提供参考。 相似文献
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采用Python语言对ABAQUS进行二次开发,实现了对无人机机翼肋板裂纹扩展的模拟。试验将机翼肋板简化为二维平板结构,在肋板与梁的连接处放置裂纹,模拟不同初始角度的裂纹的扩展过程。结果表明:裂纹的扩展形态、扩展过程中的应力强度因子和裂纹扩展角的变化规律,与裂纹的初始角度有密切的关系;可分为两种情况:当裂纹初始角度为50°~70°时,裂纹沿着初始方向向前扩展,不发生方向的改变;当裂纹初始角度为-70°~40°时,裂纹最终向着翼肋的下表面扩展。该结果对研究机翼肋板裂纹的止裂以及裂纹扩展速率等有一定的参考价值。 相似文献
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为了分析海底悬跨油气管道外表面环向裂纹应力强度因子在不同载荷条件下的变化情况,以X60管道为研究对象,采用ABAQUS有限元软件与1/4节点位移法,通过改变管道悬跨长度、海流速度、裂纹形状等参数大小,分析各参数变化对裂纹应力强度因子的影响,得到了应力强度因子的变化规律;通过改变管道内压波动幅值并应用Paris应力强度因子理论,分析了压力波动对裂纹应力强度因子的影响,得到了应力强度因子幅度值的变化规律以及能确保管道安全运行的压力波动范围;结果显示:裂纹深度越大,应力强度因子极大值位置将在裂纹形状越小时发生改变;压力波动范围越广,对管道影响越大,裂纹扩展速度越快。 相似文献
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基于嵌入原子势的分子动力学模拟分析了单晶Ni_(3)Al的裂纹扩展机理和显微组织演化。首先,通过设置初始裂纹并对拉伸速率恒定时的单晶Ni_(3)Al模型进行单轴拉伸,模拟了裂纹尖端的形状和微观结构的变化,从模拟结果可以观察到在裂纹尖端产生了位错堆积现象,扩展后的裂纹方向与位错线成45°和135°夹角。其次,分别讨论了温度对5×10^(-11)s时裂纹尖端应力集中现象、屈服点的抗拉强度以及裂纹扩展速率的影响。研究结果表明:当温度从300 K升温至1300 K时,5×10^(-11)s时裂纹尖端的应力值以线性的形式降低;其屈服点抗拉强度的降低趋势也是线性的,但其应变值增加;高温可有效地减缓裂纹扩展速率。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2016,(1)
建立了铝中相交裂纹的分子动力学模型,通过嵌入原子法进行模拟,采用速度加载的分子动力学方法研究了含相交裂纹的铝裂纹扩展行为。通过观察不同时刻的原子轨迹图和能量演变曲线图来研究相交裂纹扩展和演变行为。结果表明,加载速度增大,促进了角度裂纹的扩展。随着角度裂纹的夹角增大,角度裂纹就越难扩展并且扩展路径更加复杂。 相似文献
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《焊接》1982,(10)
八字裂纹模拟容器静压爆破和低周疲劳试验研究针对受内压的大型容器常在电渣焊缝中存在枝晶状“八”字裂纹,为探讨糟斜裂纹的圆筒容器极限载荷计算方法及斜裂纹在低周疲劳载荷下亚临界扩展规律,采用27个带有18MnMoNb钢电渣焊缝、手工补焊焊缝及母材的模拟容器,热处理状态为正火—回火、调质和调质后手工补焊(在焊缝及母材上预制与筒壳切向夹角为0°、15°、30°、45°、60°、90°的人工贯穿裂纹),进行了静压爆破和低周疲劳试验。试验表明,斜裂纹一经开裂扩展就改变方向并沿着此方向基本呈直线扩展,直到疲劳失稳。对这种裂纹,本文提出两种简化计算方法(直线法和投影法),而且 相似文献
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驼梁是车辆的重要部件之一,在车辆高速运行中,它除承受自身重量外,路面引起的颠簸和车体的弹性冲击,都会使驼梁应力集中部位产生疲劳裂纹.疲劳裂纹一旦扩展就可能造成重大行车事故.我们曾试用磁粉探伤检查,效果很不理想,因此,采用了超声横渡斜探头法对车辆进行检查.实践证明,该方法是可行的.1 裂纹发生部位及其规律根据驼梁结构及其所承受的应力,以及现场折损的记载,疲劳裂纹的产生均在驼梁弯曲部位(图1).疲劳裂纹的产生方向多为与弯曲部位上下对角线成5°~12°的夹角,目偏向对角线下侧(图1). 相似文献
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文中将蠕变损伤模型编写到USDFLD用户子程序中,利用有限元分析软件ABAQUS,通过单元失效技术模拟了表面多裂纹干涉条件下裂纹扩展行为.探究了不同裂纹尺寸、残余应力对高温蠕变表面多裂纹干涉效应及裂纹扩展行为的影响.结果表明,表面裂纹形状比、裂纹深度的增大和裂纹间距离的减小,加强了表面多裂纹之间的干涉效应并促进多裂纹的扩展,而残余应力的存在同样加速了裂纹扩展.基于裂纹扩展速率提出了蠕变下表面多裂纹合并准则,即当蠕变干涉因子超过1.27,应当考虑多裂纹的合并,否则多裂纹仍按照单裂纹处理. 相似文献
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从实用出发对3168不锈钢管材进行了热循环下的裂纹扩展试验,试验表明该材料在交变热应力下的裂纹扩展速率缓慢,带裂纹的管道在监督下可以继续运行。 相似文献
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基于"有效短裂纹准则",用复型研究了1Crl8Ni9Ti不锈钢管道焊缝金属光滑试样表面的短裂纹萌生、扩展与交互作用行为.结果表明:有效短裂纹(ESFCs)萌生于δ铁素体与奥氏体基体的交界处.ESFCs扩展具有明显微观结构短裂纹(MSC)和物理短裂纹(PSC)两阶段特征.主导有效短裂纹(DESFC)行为是ESFCs交互作用的结果,适于表征短裂纹行为.DESFC扩展率的分散性与ESFCs密度的分散性有关,说明DESFC裂尖前沿扩展条件的差异及其演化是DESFC随机扩展行为的本质原因.这一差异也是材料疲劳寿命和循环应力-应变响应存在分散性的本质原因. 相似文献
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不锈钢管道焊缝金属疲劳短裂纹行为的实验研究Ⅱ.裂纹萌生,扩展与 … 总被引:4,自引:0,他引:4
基于“有效短裂纹准则”,用复型研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢管道焊缝金属光滑试样表面的短裂纹萌生、扩展与交互作用行为。结果表明:有效短裂纹(ESFCs)萌生于δ铁素体与奥氏体基体的交界处。ESFCs扩展具有明显微观结构短裂纹(MSC)和物理短裂纹(PSC)两阶段特征。主导有效短裂纹(DESFC)行为是ESFCs交互作用的结果,适于表征短裂纹行为。DESFC扩展率的分散性与ESFCs密度的分散性有 相似文献