含铌基体钢的循环相变热处理的研究

本试验对含铌基体钢６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ进行了循环相变强韧化处理。试验结果表明，该钢经１０８０￣１１２０℃快速加热二次循环淬火，５４０℃回火，其强韧性进一步提高。其中１０８０℃二次循环淬火Ｃ型缺口试样冲击值由常规处理８３Ｊ／ｃｍ＾２提高到１３６Ｊ／ｃｍ＾２，挠度由８．６ｍｍ提高到９．９ｍｍ，抗弯强度由４４９０ＭＰａ提高到４６７８ＭＰａ。若在循环淬火之前增加一次高温固溶５４０℃弥散析出，使钢中的     

热循环离子渗氮及其强渗作用

用正交试验法研究了３８ＣｒＭｏＡｌＡ钢热循环离子渗氮的特点及其强渗作用。结果表明，渗氮过程受循环参数控制，渗层组织呈层状结构，渗层生长曲线存在长达６ｈ的亚速线性段；在强渗工艺下，该段斜率明显增大。这一动力学特性看来是由热循环催渗和离子轰击加速氮原子扩散的有利作用所致，从而使深层渗氮时间比恒温或分段渗氮缩短了２／３￣１／２。     

快速深层渗氮工艺的设计

介绍了快速深层渗氮工艺的设计原理。它由周期性的渗氮和时效组成［１］。通过时效,在ε相和扩散层中形成多种通道,从而强化内扩散过程,还可降低表面氮活度,强化表面对氮的吸收,增强相界面反应,从而达到快速渗氮的目的。生产应用表明,对２５Ｃｒ２ＭｏＶＡ钢离子渗氮３０ｈ,渗氮层深达（０．７５～１．２０）ｍｍ,说明工艺设计思想正确［２］。     

干阳极糊上插槽烟气干法净化初步实践

上插槽干法净化系统初步实践取得如下结果：工作地带ＨＦ浓度由２．２５ｍｇ／ｍ＾３降到１．３３ｍｇ／ｍ＾３，接近国家标准的要求；粉尘浓度由６．２１ｍｇ／ｍ＾３降至４．４８ｍｍ＾３，低于国家标准的要求；沥青烟由０．９６ｍｇ／ｍ＾３降到０．７６ｍｇ／ｍ＾３进行一步得到改善。厂房天窗系统的排烟得到明显改善。     

磁体用多芯Bi—2223／Ag超导带材的制备和性能

研究了用粉末装和技术制备磁体用多芯Ｂｉ－２２２３／Ａｇ超导带材的工艺性能。结果表明,得到的氧化物芯丝均匀的多芯Ｂｉ－２２２３／Ａｇ超导带材,其Ｂｉ－２２２３单相性较好且晶粒具有ｃ轴取向。在７７Ｋ,０Ｔ下,短带的临界电流密度ＪＣ达２．２×１０＾４Ａ／ｃｍ＾２（判据１μＶ／ｃｍ）。用此带制做的小型超导磁体（外径为８５ｍｍ,内径１０ｍｍ,高６０ｍｍ）,在４．２Ｋ和７７Ｋ下,磁体通过的临界电流ＩＣ分别为１     

NiMnCo合金的气体渗氮

研究了合成金刚石用触媒合金的气体渗氮。结果表明，该合金经气体渗氮后，表面形成渗氮层，经Ｘ射线分析，渗层由含Ｎ的ｒ固溶体和ｒ＇－Ｍ４Ｎ组成。用该合金作为触媒合成金刚石可提高其强度，并随渗氮层厚度的增加强度也增加。     

冷塑变对氮在38CrMoAlA钢中扩散激活能的影响

将冷压３０％与未变形的３８ＣｒＭｏＡｌＡ钢试样在不同温度下进行不同时间的气体渗氮。利用扫描电镜对试样进行波谱分析，由碳浓度曲线精确确定了渗氮层深。利用公式ξ＾ｎ＝Ｋ０．ｅ＾－Ｑ／ＲＴτ，计算了未变形与３０％变形度试样氮的扩散激活能。最后，借助电镜对试验结果进行了初步探讨。     

齿圈深层渗氮的质量控制

齿圈用４２ＣｒＭｏ钢，选可控气体渗氮炉，采用多段工艺渗氮。为缩短渗氮时间。在低温高渗速下，表面“白亮层”控制在０．０１ｍｍ以下，对性能无影响，且降温快速冷却速度控制在４０℃／ｈ时，对渗氮件变形也无影响。     

304不锈钢离子渗氮工艺研究

对304不锈钢离子渗氮后的渗层性能进行了研究，结果表明，经离子渗氮后，钢的表面性能得到明显改善。影响工件表面结构和性能的主要因素是离子渗氮温度和保温时间。相同的渗氮时间，不同的H2／N2将得到不同性能的渗层。     

Zu—Cu包晶系中的片层状类共晶组织

采用Ｂｒｉｄｇｍａｎ定向凝固法研究了不同生长速度下Ｚｎ－３．３７％Ｃｕ（质量分数）包晶合金的凝固过程及其组织形态。当生长速度高于１．０ｍｍ／ｓ时,出现片层状类共晶生长,且片层间距和生长速度的关系很好地符合λｖ＾１／２＝（２１６±４２）μｍ＾３／２·ｓ＾－１／２关系,该数值与多数共晶系相比偏高。这类共晶组织在包晶合金中的发现有助于对包晶合金凝固过程的进一步研究。     

8种J55套管在长庆油田洛河水中的耐蚀性评价

对８个厂家Ｊ５５套管在长庆油田洛河水中的耐蚀性评价发现,平均腐蚀速度为２．５×１０＾－２－１．２×１０＾－１ｍｍ／ａ,可分为耐蚀及尚耐蚀两类,表面观察虽属于均匀腐蚀,但仍存在局部腐蚀现象,且国产管有沿轧制方向的腐蚀倾向,进口管孔蚀倾向较大,其最大腐蚀速率约２．４ｍｍ／ａ;腐蚀产物主要由Ｆｅ２（ＳＯ４）３,Ｆｅ２（ＯＨ）２（ＳＯ４）２等组成。     

Al液对TiAl合金表面渗氮层腐蚀机理研究

对TiAl基合金高温渗氮层的微观组织、显微硬度、腐蚀层进行了研究.结果表明:经高温渗氮处理后,渗氮层显微硬度明显提高,TiAl基合金的渗氮层结构由氮化物层与过渡层组成,通过对铝液腐蚀TiAl基合金渗氮处理试样表面微观结构分析,渗氮处理有利于提高TiAl基合金表面的耐蚀性能,并分析了腐蚀机理.     

Ti6Al4V无氢离子渗氮摩擦学性能的研究

以N2和Ar的混合气为气源，在Ti6Al4V表面离子渗氮形成渗氮层。对渗层的相结构、表面粗糙度、显微硬度及与基体的结合强度等进行了测试分析，并用球-盘滑动磨损试验机对渗层的摩擦学性能进行了研究。结果表明：在N2／Ar=1：1，900℃的渗氮条件下，渗氮层主要由化合物Ti2N，TiN和氮在α-Ti中的固溶体α相等相组成；渗氮后试样的表面粗糙度增大；渗氮层的硬度较基材Ti6Al4V有很大提高，且与基体间有较好的结合强度；在球-盘滑动磨损试验中，渗氮层无减摩效果，但其耐磨性较基材Ti6Al4V大大增强。     

碳钢精铸件表面合金化：渗硼的试验研究

应用铸件表面合金化的方法，实现了碳钢精铸件表面铸态渗硼。渗层深度可达１．０５ｍｍ，硼相的显微硬度值为８００－１０００ｇ／μｍ＾２；碳钢精铸件铸态脱碳作为可利用的因素，有助于精铸件铸态渗硼。     

超高强度钢的Cr—Si原位CVD及耐蚀性研究

用单质铬粉、硅粉和ＮａＣｌ、ＮａＦ、ＡｌＦ３三元活化剂对３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ超高强度钢进行铬硅包渗，用正交试验法对工艺进行了优化，获得了含铬２９％、硅４％左右的铬硅渗层。渗层的表面为光亮的银白色，组织为柱状的α固溶体＋少量的Ｃｒ２３Ｃ６厚度为２００μｍ左右，表层显微硬度为３００ｋｇ／ｍｍ＾２，渗层在０．５ｍｏｌ／ＬＨ２ＳＯ４中浸泡腐蚀速度和在０．２５ｍｏｌ／ＬＨ２ＳＯ４中的电化学腐蚀速度均比未     

球铁曲轴加氧渗氮工艺研究

球铁曲轴常常由于渗氮层薄、质量不稳定而引起断裂失效，本课题研究了球铁曲轴加氧渗氮工艺。对球铁试样经570℃、580℃，不同氨气流量和氧加入量渗氮4h后的表面硬度、渗层深度及渗层组织进行分析，结果表明，加氧渗氮可获得比常规气体氮碳共渗更高的表面硬度和渗层深度。优选出的适合于球铁曲轴的加氧渗氮工艺为：570℃保温4h，氨气流量2000L／h，氧气流量10L／h，炉压35mm水柱；或580℃保温4h，氨气流量1800L／h，氧气流量10L／h，炉压35mm水柱，二种工艺均可获得深度超过0．20mm、表面硬度600HV0．1以上的渗层。     

α型钛合金离子渗氮工艺

研究了离子渗氮温度、渗氮时间对TA7钛合金的渗氮层的组织、动力学模型和硬度的影响。结果表明:TA7钛合金经离子渗氮后,渗氮层由化合物层(Ti N+Ti_2N相)+扩散层(α-Ti(N)相)组成。TA7钛合金经低温(T≤800℃)短时(t≤16 h)渗氮时,渗氮层的主要变化为相结构的改变,但是渗氮层的深度随渗氮时间的变化不大。TA7钛合金离子渗氮前期16 h内表面硬度显著地提高,可达基体硬度的2～4倍。TA7合金在渗氮温度T≥850℃,渗氮时间t=16 h工艺下可得到较好的渗层组织和渗层硬度梯度。     

硅对中低碳贝氏体铸钢组织和性能的影响

系统研究了不同含量的硅对Ｍｎ－Ｓｉ－Ｃｒ－Ｂ系贝氏体铸钢强韧性的影响。结果表明，Ｓｉ量在我风中为１．６￣２．４％时，脆性的渗碳体被韧性的残留奥氏体代替，得到无碳化物贝氏体，其组织特征为含过饱和板条贝氏体铁素体和分布在其中的薄膜状富碳残留奥氏体。在其硬度基本保持不变的情况下，冲击韧度显著提高，由５￣６Ｊ／ｃｍ＾２提高到８￣１２Ｊ／ｃｍ＾２（Ｕ型缺口）和由１２￣１３Ｊ／ｃｍ＾２提高到２０￣３０Ｊ／ｃｍ     

TC4钛合金的离子渗氮工艺

对TC4钛合金进行一系列离子渗氮试验,研究了离子渗氮温度、时间对渗层组织结构、显微硬度及表面残余应力的影响。结果表明:TC4钛合金经离子渗氮后表面硬度均可提高至基体的2~4倍,且表面为残余压应力状态。当渗氮温度800℃或渗氮时间8 h时,表面形成氮化物数量较少,光镜下只能观察到扩散层,随着渗氮温度的升高,渗氮时间的延长,表面由Ti N+Ti2N组成的化合物层厚度增加,致密性增强,硬度也随之增加。TC4钛合金经850℃×16 h离子渗氮后表面硬度可达到900 HV0.1左右,渗氮层由致密的化合物层+扩散层组成。随着渗氮温度继续增加,渗氮时间继续延长,表层氮化物聚集长大,渗氮层开始变得疏松。     

预喷丸对H13钢气体渗氮行为的影响

采用质量增量分析、剖面金相分析和显微硬度测量等方法研究了预喷丸处理对H13钢气体渗氮动力学与渗氮层性能的影响。结果表明，预喷丸处理对H13钢气体渗氮有明显的催渗作用，这种催渗作用在白亮层尚未形成的渗氮初期最为明显，随着渗氮温度升高，预喷丸处理的催渗效果显著提高。试验数据还表明，预喷丸催渗所增加的氮原子一方面使渗氮层加深；另一方面使扩散层固溶氮浓度和／或氮化物沉淀相密度提高。测量表明，预喷丸催渗条件下形成的渗氮层的硬度明显高于普通气体渗氮。