固溶温度对6181A铝合金板材显微组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、单向拉伸、硬度等分析检测手段,研究固溶温度(490~590℃)对6181A铝合金轧制板材的显微组织、力学性能以及腐蚀性能的影响规律。结果表明:合金的强度随固溶温度升高呈先升高后下降的趋势,550℃时达到最高值。在此条件下,合金的抗拉强度和屈服强度分别为373 MPa和335 MPa。固溶处理后残余的可溶第二相粒子和再结晶程度是影响拉伸断口形貌的主要因素。温度小于530℃时,合金的断裂为包含第二相粒子的韧窝型断裂。温度大于530℃时,合金的断裂为晶内韧性断裂与沿晶断裂的混合型断裂。晶间腐蚀的最大深度随固溶温度升高呈现先增加后降低的趋势。固溶温度影响晶界第二相析出状态及晶粒的大小,进而影响腐蚀速率和腐蚀扩展路径,两种因素共同决定合金最大腐蚀深度。     

7075和2024铝合金的固溶组织与力学性能

研究了升温固溶处理对提高７０７５和２０２４铝合金的结晶相固溶程度和力学性能的影响,升温固溶可使最终固溶温度超过多相共晶温度而不产生过烧组织,提高结晶相固溶程度。７０７５合金的结晶相较２０２４合金的易于固溶,两种合金的力学性能与固溶程度密切相关。强化固溶的７０７５合金强度提高约２０％,断裂和屈服强度可达６６０ＭＰａ和６０６ＭＰａ,其性能提高的幅度大于强化固溶的２０２４合金。     

强化固溶对7050铝合金组织与性能的影响

采用室温拉伸、电导率测试、金相及扫描电镜观察、晶间腐蚀分析手段,研究强化固溶对7050铝合金强度、电导率、微观组织和晶间腐蚀性能的影响。结果表明,经强化固溶处理后合金强度、电导率和腐蚀性能均超过单级固溶;提高强化固溶温度可促使粗大第二相大量回溶,且合金未出现过烧及晶粒明显长大现象,合金抗拉强度由546 MPa提高到572 MPa,拉伸断裂主要为韧窝断口,断口中粗大第二相粒子数量下降,使穿晶韧窝型断裂部分转向沿晶断裂。合金电导率稍许降低,抗晶间腐蚀性能显著提高。     

固溶温度对6061铝合金组织和性能的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,研究固溶温度对6061铝合金热挤压板材的显微组织、力学性能及拉伸断口形貌的影响.结果表明,实验合金的强度和硬度随着固溶温度的升高而提高,当基体有轻微过烧时强度并没有降低;实验合金的最佳固溶工艺为565℃×40 min.XRD物相分析表明,在固溶处理过程中发生溶解的析出相粒子主要为Mg2Si,而残留的粗大析出相则主要是富Fe化合物.通过基体点阵常数的精确测量可以很好的表征合金的固溶程度.固溶处理后残留的析出相粒子是影响合金拉伸断口形貌的主要因素.当固溶温度低于535℃时,合金的断裂属于单一的韧窝断裂;当固溶温度高于535℃时,合金的断裂是由沿晶脆性断裂和韧窝断裂组成的混合断裂.     

固溶处理对高纯高强铝合金组织和性能的影响

通过力学性能的检测、扫描电镜和透射电镜的观察 ,研究了不同固溶制度、不同变形系数对高纯高强铝合金组织和性能的影响。结果表明 ,尽可能地提高固溶温度、延长固溶时间和采用较大的变形程度 ,可以提高残余可溶结晶相的固溶程度和合金的力学性能 ;合金的断裂属晶内韧窝与沿晶的混合型断裂 ;合金的KIc主要受δ值的影响并与δ值有相似的变化趋势 ;在同样的固溶制度下 ,当合金的变形系数为 1 2 5时其性能高于变形系数为6 5的场合 ;合金的最佳固溶制度为 4 85℃× 4 0 0min。在此制度下 ,合金的σb、σ0 .2 、δ和KIc分别为 6 46 7MPa、6 0 1 2MPa、1 2 %和 36 7MPa·m1/2 ,超过了国际同类材料的标准     

7050高强铝合金强化固溶处理研究

研究了7050高强铝合金进行强化同溶处理时第二相的溶解与扩散情况以及人工时效处理后合金组织性能的改变.结果表明.通过强化同溶处理,逐步提高同溶温度,可使温度超过多相共品熔点而不发生组织过烧现象.强化固溶后的合金组织中的第二相尺寸和数量均明显减少,且品粒并未长大,基体同溶程度比普通固溶处理有很大提高,经过淬火后合金的过饱和程度显著增加,增大了时效驱动力.T6人工时效处理后的组织析出相颗粒细小,呈均匀弥散分布,其拉伸性能较普通固溶处理的组织有很大提高,而伸长率基本保持不变,强化同溶后粗大未溶第二相引起的晶内韧窝断裂减少,沿晶断裂增加.     

固溶处理温度对7A85航空铝合金微观组织及力学性能的影响

运用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜研究了固溶处理温度对7A85铝合金微观组织和力学性能的影响。试验结果表明:随固溶温度的提高,7A85铝合金的屈服强度、抗拉强度和断裂韧性均先增大后减小,450℃时达到峰值,分别为624 MPa、679 MPa和38 MPa·m~(1/2);随固溶温度的升高,基体再结晶晶粒的尺寸增大,晶粒的均匀性相对提高,粗大第二相粒子含量降低,人工时效过程获得更多弥散析出的纳米强化相粒子;不同固溶处理后的断裂方式均为穿晶断裂和沿晶断裂的混合断裂机制,固溶温度越高,弥散韧窝越多。     

Mo-Si合金室温及高温拉伸力学性能研究

采用粉末冶金技术制备了不同Si含量(0,0.1,0.3wt%Si)的Mo-Si合金板材,并在25,300,800和1200℃下进行了静拉伸试验,研究了试验温度对Mo-Si合金板材力学性能、断裂方式及微观组织的影响。结果表明:随试验温度升高,纯钼及Mo-Si合金板材强度明显下降,但延伸率以300℃为分界点呈现出先升后降的趋势。室温下Mo-Si合金的断裂方式为穿晶解理断裂,在300及800℃时主要为韧窝延性断裂,而1200℃时为沿晶断裂。对Mo-Si合金强化机制的分析表明,室温下的强化主要来源于弥散强化和固溶强化,而在高温时,固溶作用明显减弱,颗粒弥散和粗化晶粒为主要的强化手段。     

7055超高强铝合金的固溶工艺研究

通过对7055铝合金金相组织、力学性能测试,辅助以XRD分析和TEM分析等,研究了固溶工艺对7055铝合金组织和力学性能的影响。结果表明,合金在470℃固溶时,合金的晶界处仍然有断续分布、粗大未溶的初生第二相粒子,但晶内大部分的第二相粒子已经回溶。当固溶温度升高到480℃时,晶粒明显长大,且具有较为明显的过烧特征。综合考虑,将固溶温度选择在470℃,7055合金既可以获得高强度(460 MPa),又可以具有良好的塑性(29.5%)。     

强化固溶处理对7×××铝合金型材组织与性能的影响

采用力学性能测试、金相和透射电子显微分析,研究了固溶处理工艺对7×××铝合金力学性能和显微组织的影响.结果表明,强化固溶处理可使最终固溶温度超过多相共晶温度而不产生过烧组织,提高残余可溶结晶相的固溶程度和基体的过饱和程度.与常规固溶处理相比,经强化固溶处理的合金时效后抗拉强度和屈服强度分别提高44 N/mm2和52 N/mm2,而伸长率仍然保持在14%的高水平.     

热处理制度对含Ag的7055铝合金断裂特征的影响

研究了含Ag7055铝合金在T6，T73，RRA3种热处理状态下的力学性能、断裂特征及显微组织变化特征。实验结果表明，RRA处理可以在保持T6状态强度的同时，获得较高的电导率，然而试样的延伸率相对较低；断口SEM形貌观察表明，T6状态断裂机制为剪切型穿晶断裂和沿晶断裂同时并存，而T73处理后，主要呈韧窝型穿晶断裂，沿晶断裂部分减少，RRA试样断口则主要为沿晶断裂，并在晶界面上分布有韧窝型断裂特征；由于不同热处理状态下，强化相不同且其阻碍位错滑移能力也不同，同时晶界PFZ宽度也发生变化，这些因素的综合作用导致不同热处理状态下的断裂特征不同。     

Influence of heat treatment regimes on microstructures and fracture characteristics of 7055Al alloy containing Ag

Tensile properties, fracture characteristics and microstructures of 7055 aluminum-based alloy containing Ag after T6, T73 and RRA treatment were investigated. The results show that RRA treatment retains strength of 7055-T6 with higher electrical conductivity close to that of 7055-T73 alloy, but its elongation decreases greatly.SEM fractographs reveal that intergranular cracking and shear-type transgranular cracking are both presented on the fracture appearance of 7055-T6 specimen. After T73 treatment, the fractographs mainly consist of dimple-type transgranular cracking with minor intergranular cracking. For 7055-RRA specimen, intergranular cracking domi-nates with minor dimples on the fracture surface. The type and size of precipitates, width of grain boundary and the ability of precipitates to impede dislocation motion vary with heat treatment regimes. Three frature models were built on the basis of microstructural analyses.     

大尺寸喷射沉积7075铝合金楔压致密化工艺

用喷射沉积工艺制备大尺寸7075铝合金坯,探索楔压致密化工艺,研究楔压变形量和变形温度对材料组织及性能的影响。结果表明,采用局部变形、多道次小变形累积实现大变形的楔形压制工艺,能有效实现喷射沉积铝合金坯件的致密化,合适的工艺参数楔压温度为420℃~470℃,楔压变形60%;材料的相对密度为99.6%,布氏硬度为138.4,室温拉伸强度为395MPa,延伸率为6.15%,且组织和性能分布均匀。     

Incubation effects in precracked stress corrosion specimens from Al-Zn-Mg-Cu alloy 7075

Corrosion tests in a buffered salt-chromate solution showed that crack growth in precracked double-cantilever beam (DCB) specimens from overaged 7075 alloy plate is subject to an initial incubation period. It is suggested that this effect is related to a transition barrier in which an intergranular stress corrosion crack develops from a predominantly transgranular precrack. This process involves a mixed mode of stress corrosion and mechanical rupturing of remaining ligaments. Evidence for transgranular stress corrosion was also found in the transition region between the precrack and the stress corrosion crack.     

固溶处理对稀土改性Al-Zn-Mg-Cu合金组织及性能的影响

采用OM、SEM、EDS和室温拉伸等方法,研究了475℃下固溶时间对不同成分Al-Zn-Mg-Cu合金(7055、7055-Pr、7055-Er、7055-Pr-Er合金)组织性能的影响规律。结果表明,4种合金的强度均随固溶时间的增加先升高后下降;稀土Pr、Er的添加可以减少基体中的残留相、细化晶粒,从而改善合金的伸长率;稀土Pr比稀土Er具有更好的提升合金伸长率的效果,而稀土Er对合金强度提升影响较大。适当的固溶处理可以优化基体中残留相和第二相的数量与尺寸,从而影响合金断口形貌与力学性能,在475℃固溶60 min后7055-Er合金的抗拉强度达到最大值,为665 MPa,而7055-Pr合金的伸长率达到最高值,为14.9%。     

Ti含量对Ni53Mn23.5Ga23.5-xTix铁磁性形状记忆合金组织和性能的影响

采用光学显微镜、示差扫描热分析、交流磁化率测试和室温压缩试验等方法系统研究Ti含量对Ni53Mn23.5Ga23.5-xTix (x=0, 0.5, 2, 3.5, 8, 15)合金的显微组织、相变行为、力学行为和磁学特性的影响规律。结果表明：Ti元素在合金中的极限固溶度低于15%;随着Ti含量的增加,合金的相变温度和断裂强度及断裂应变先逐渐增加后降低,其断裂方式由沿晶断裂转变为穿晶断裂再到沿晶断裂;而合金的居里温度随Ti含量的增加逐渐降低     

Fracture behavior of DO_3-ordered Fe-Al alloy with V addition

1　INTRODUCTIONTherehasbeenmoreandmoreresearchontheorderedironaluminidesbasedontheFe Alsysteminrecentyears .TheironaluminideFe3Aloccurswhenthecontentofaluminumisintherangeof 2 4 % 32 %(massfraction) .Ithastwoorderedstructures :DO3 orderedstructurewhichexistsbelowthecriticaltem peratureof 5 40℃andB2 orderedstructurebetween5 40and 76 0℃ .Theorderedironaluminideshaveexcellentoxidationresistance ,lowcost ,enrichmentinresourcesandsomeotheradvantages ,whichleadsthemtomanyengineeringapplic…     

Strengthening-toughening of 7xxx series high strength aluminum alloys by heat treatment

1　INTRODUCTIONAerospaceand groundtransportationvehicleswithreducingstructuralmasscanenhancecarrycapa bilityandflexibility ,decreasefuelconsumption ,andextendflightvoyageevidently .Highstrengthstruc turalmaterialswithlightdensityplayapivotalroleonreducingmassinstructure .Presently ,confrontedwithcompetitionofresinbasedcomposites ,alu minumalloysas primarystructuralmaterialsforspacecraftandgroundtransportationvehiclesarede velopinginlinesofsuperhighstrength ,corrosionen durance ,lowdensitya…     

Anion effects on the stress corrosion cracking behaviour of aluminium alloys

The stress corrosion cracking behaviour of plate material of the aluminium alloys 2024‐T351, 8090‐T8171, 7475‐T651, and 7075‐T7351 was investigated performing constant load tests. Short transverse tensile specimens were permanently immersed in aerated aqueous 0.6 M Na₂Cl solutions with additions of Na₂SO₄, NaNO₃, NaHCO₃, NH₄HCO₃, Na₂HPO₄, Na₂SO₃ or Na₂CO₃. The concentration of the added salts was 0.06 M. The applied stress was 100 MPa, except with 7075‐T7351 specimens, which were loaded at 300 MPa. Environment induced failure was not observed in neutral 0.6 M NaCl solution. The various salts added promoted intergranular stress corrosion cracking with the alloys 2024‐T351, 8090‐T8171, and 7475‐T651. Threshold stresses were generally below 100 MPa. For 8090‐T8171 exposed to chloride containing electrolytes with additions of sulfate, hydrogen phosphate, or sulfite, threshold stresses were approximately 100 MPa or higher. Similar results were obtained for 7475‐T651 plate when immersed in chloride‐hydrogen phosphate and chloride‐carbonate solutions. Alloy 7075‐T7351 was resistant against intergranular stress corrosion cracking. Specimens suffered pitting corrosion during immersion in the corrosive environments. Failure observed with 7075‐T7351, in particular when exposed to the chloride‐nitrate solution, was associated with reduction of cross‐sectional area due to pitting and transgranular stress corrosion cracking.