国产G102Cr18Mo钢与进口440C钢的组织与性能分析

采用光学显微镜、扫描电镜对比分析相同热处理条件下国产G102Cr18Mo钢与进口440C钢的成分、组织以及碳化物分布,并对两种钢的残留奥氏体的含量、硬度和冲击韧性进行分析。此外,分析了冷处理对G102Cr18Mo钢与440C钢力学性能的影响。初步探讨国产G102Cr18Mo钢与进口440C钢组织与性能的区别。结果表明,进口440C钢中二次碳化物更为细小,且分布均匀。其马氏体呈针状分布,针较细小,且残留奥氏体含量较低。440C钢的硬度略低于国产G102Cr18Mo钢,两种钢的冲击韧度相差较小。经冷处理后,两种钢的残留奥氏体含量明显下降,硬度值略有提高,冲击韧度有所下降。     

Cr含量对高碳中合金工模具钢组织与性能的影响

对两种不同Cr含量的高碳中合金工模具钢的组织与性能进行研究.结果表明,两种钢820 ℃退火时均存在M23C6、M6C和MC三种碳化物.Cr含量较高的钢中M23C6碳化物的相对数量较高,碳化物较细.奥氏体化过程中,由于Cr含量低的钢中存在大块M6C碳化物,造成淬火未溶碳化物尺寸偏大.Cr含量较高的钢中M23C6碳化物大量溶解,提高了基体中合金元素的固溶量,在200～300 ℃回火硬度保持在59～60 HRC,具有良好的抗回火性.     

乘用车用新型冷作模具钢Cr8真空气淬后的组织与性能

采用硬度计、光学显微镜和扫描电镜等对比分析了国产HNC53和日本KD11max两种Cr8型冷作模具钢真空气淬处理后的组织和性能,并分析了两种钢热处理前后的碳化物演变规律对性能的影响。结果表明,由于HNC53钢降低了P、S含量,控制在标准范围内,与KD11max钢相比原始组织中大块状共晶碳化物尺寸变小,且均匀分布在基体中;两种钢在1030 ℃真空气淬+520 ℃高温回火之后组织为马氏体和大颗粒状共晶碳化物及细小二次析出碳化物,与热处理前相比大块状共晶碳化物颗粒尺寸减小,数量减少;520 ℃回火后HNC53钢中析出较多的二次碳化物颗粒,均匀分布在马氏体基体上。HNC53钢与KD11max钢的硬度和韧性相差不大。     

高铬铸铁耐磨堆焊埋弧药芯焊丝研究

采用自动埋弧堆焊对高铬铸铁埋弧药芯焊丝堆焊合金的组织及耐磨性进行试验,研究Cr/C对堆焊层的组织和耐磨性的影响.研究发现,Cr/C增加,初生碳化物形状越来越规则,初生碳化物的杆状纤维增长,增加堆焊层的韧性.初生碳化物微区Cr含量增加,增加初生碳化物显微硬度.Cr/C与初生碳化物面积分数对耐磨性的影响比较明显,其中初生碳化物面积分数与耐磨性呈线性关系.高铬铸铁堆焊层的耐磨性受到基体组织影响较大,由奥氏体及其分解产物构成的混合基体的堆焊层耐磨性最大.文中所研究的41#、43#、45#焊丝其堆焊层的耐磨性非常好,相对Q235钢的耐磨性分别为β41=27.1716、β43=18.6305和β45=19.7949.文中进一步探讨了耐磨堆焊层磨损过程中的孔洞效应及裂纹扩张效应.     

国内外H13钢组织和性能对比分析

对比分析了国内外两种典型热作模具钢的化学成分、显微组织、冲击韧性和回火稳定性。结果表明:与进口H13钢相比,国产H13钢的硬度、室温冲击性能和热稳定性均较差,主要原因在于碳化物的形式有差异。国产H13钢中碳化物尺寸大、分布稀疏,存在偏析,而进口H13钢中碳化物细小弥散。进口H13钢中马氏体板条结构较稳定、小尺寸碳化物的大量存在且弥散分布是其在高温下表现出优异回火抗力的主要原因。     

Cr12MoV钢冲裁模的失效分析与热处理工艺优化

Cr12MoV钢冲裁模使用时因过度磨损而早期失效,从服役环境、化学成分、硬度、显微组织进行分析,并采用有限元仿真对冲裁模服役时的温度分布进行计算。结果表明:冲裁模化学成分符合标准规定,硬度略低于技术要求,显微组织中共晶碳化物不均匀度及大块碳化物尺寸超出标准规范,现场测试及仿真计算表明冲裁模服役温度较高(<500 ℃)。冲裁模热处理工艺不当,组织存在缺陷,抗回火稳定性及热疲劳性较差,使用过程中因服役温度较高发生回火软化,从而造成冲裁模的早期磨损失效。建议采用具有高淬高回特征的热处理工艺,利用Cr12MoV钢的二次硬化效应赋予冲裁模良好的抗回火稳定性。利用优化后的工艺生产的冲裁模使用寿命提高至原来的4.62倍。     

Mo含量对9Cr18Mo钢组织及耐蚀性的影响

采用显微组织分析、电化学试验以及中性盐雾试验等方法研究了4种不同Mo含量的9Cr18Mo钢显微组织及耐蚀性,探讨了Mo对耐蚀性的影响机理。结果表明,不同Mo含量的9Cr18Mo钢都具有大量的富铬碳化物,碳化物尺寸、数量及硬度随着Mo含量增加而增加;当Mo含量小于0.5%时,腐蚀电位随着Mo含量增加而升高,但当Mo质量达到0.7%时,腐蚀电位下降;经120 h中性盐雾试验,0.5Mo试验钢腐蚀速率较低。含0.7%Mo试样耐点蚀性能的下降与富铬碳化物的形成及碳化物与基体界面附近贫铬区的形成有关。     

Cr12型模具钢锻造裂纹分析及对策

Cr12、Cr12Mo、Cr12V、Cr12W、Cr12MoV 等钢统称为 Cr12型模具钢。该钢种具有较高的淬透性、淬硬性、强韧性、高耐磨性和淬火体积变形小等特点。是应用广泛的冷作模具钢。年消耗量约占模具钢总消耗量的五分之一。钢中含碳量为1.45～2.3%,含 Cr12%左右,属高碳高铬莱氏体钢。含碳化物约20%,铸态共晶碳化物呈树枝状分布于钢基体,共晶碳化物偏析严重,虽经开坯轧制碳化物有一定程度破碎。但碳化物往往呈带状、网状、块状、堆集状分布,偏析程度随钢材直径增大而严重。钢中碳化物形貌严重影响模具使用寿     

化学成分对冷作模具钢组织的影响

以7种不同成分的冷作模具钢为研究对象,分别探讨了Cr、Mo、V、W、Si及稀土元素等对模具钢组织形态的影响.结果表明:Mo、V使钢中碳化物形态分散,且加热时不易溶入奥氏体中,起到细化晶粒、提高韧性的作用;钢中碳化物数量随Cr含量的增加而增加;Si可阻止碳元素溶入钢中,提高钢的回火稳定性;0.05%镧铈合金和0.05%稀土镁可使实验钢莱氏体及共晶碳化物形态更加圆润、不构成网状,可提高钢的热塑性,便于热加工成型.     

新型冷作模具钢SDC99性能

对比研究了4种Cr8型模具钢的硬度、冲击韧性、抗弯强度及耐磨性能,借助JMatPro分别计算Cr8和Cr12型模具钢的碳化物类型与数量,讨论Cr8型模具钢合金化原理。结果表明:新型高强韧冷作模具钢SDC99成分设计合理,实物质量与进口钢相当。Cr8型模具钢通过成分调整,降低M7C3型莱氏体碳化物含量,大幅度提高冲击韧性;同时提高Mo、V等强碳化物形成元素含量,以增加二次碳化物,保证碳化物总量,提高耐磨性;加入Ni、Si等非碳化物形成元素细化晶粒,强化基体,增强韧性。     

钒对Cr12Mo模具钢渗氮层及其摩擦学行为的影响

在Cr12Mo和Cr12MoV模具钢表面进行气体渗氮处理,对比分析了V对Cr12Mo模具钢渗氮层显微结构及其摩擦学行为的影响。结果表明,气体渗氮后两种模具钢的表面均制备出深度约120 μm的渗氮层,由表及里依次为渗氮层、扩散层和基体;V提高了模具钢的耐磨性,Cr12MoV表现出较好的耐磨效果;相比V对模具钢基体和扩散层硬度的提升而言,V对渗氮层最大硬度值附近区域的硬度提升幅度更为明显;V对两种模具钢渗氮层耐磨性的影响并不明显,但V的主要贡献在于促进了渗氮时N的有效渗入,大大提高了渗氮层与扩散层间的界面结合力,避免了渗氮层与扩散层间的开裂,促使磨损机制由疲劳磨损转变为黏着磨损,进一步提高了渗氮层的服役寿命。     

冷摆碾模具用钢及其真空热处理

冷摆碾工艺要求模具材料的性能特殊。针对轿车行星齿轮摆碾模具，比较了Cr12MOV钢与7Cr7M02V2Si（LD）钢两种模具材料的应用效果。结果表明，在强韧性、抗疲劳性能要求高时，LD钢优于Cr12MoV钢，其使用寿命比后者高1—3倍。还介绍了两种模具钢的真空热处理规范。     

Isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels based on surface modification

Based on the feasibility of isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels, the surfaces of both steels to be bonded were ultra-fined through high frequency hardening, then the superplastic solid state bonding were conducted, the microstructure and fracture surface of bonded joint were observed and analysed, and bonding mechanisms was researched. The experimental results show that with the sample surfaces of 40Cr and Cr12MoV steels after the high frequency hardening, under the prepressing stress of 56.6 MPa, initial strain rate of 1.5×10~(-2) min~(-1) and at the bonding temperature of 800-820℃, the superplastic solid state bonding can be carried out in about 3.5min, and the joint strength is up to that of 40Cr steel base metal and the radial expansion ratio of the joint does not exceed 6%. The superplastic solid state bonding parameter of both steels is within the ranges of the isothermal compressive superplastic deformation of Cr12MoV steel, and the deformation in Cr12MoV steel side near the interfacial zone of joint presents the characteristic of superplasticity. In bonding process, the atoms in two sides of joint interface have diffused each other.     

螺纹刀具的热处理

介绍了用不同钢制作的螺纹刀具的技术要求、热处理工艺,包括T12A、GCr15、9SiCr钢手用丝锥,高速钢机用丝锥,Cr12MoV钢滚丝轮,9SiCr、Cr12MoV、65Nb钢搓丝板,9SiCr钢园板牙等,以及热处理注意事项,如淬火晶粒度控制、原材料质量要求和淬火畸变控制等。     

锻模新材料4Cr5MoVNi的热处理工艺研究与应用

4Cr5MoVNi是一种新型锻模钢。本文介绍了通过试验优选出的工艺参数、材料的某些性能及应用情况。对于锻模材料选用及热处理工艺制定具有一定的参考价位。     

不同Nb-V含量对Cr8型冷作模具钢微观组织和力学性能的影响

基于以Nb替代V的设想,采用OM,SEM,EDS,相分析、硬度测定及冲击韧性实验,研究了不同Nb-V含量对Cr8型冷作模具钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,Nb提高MC共晶碳化物的析出温度,包晶反应和包共晶反应的温度也随之提高,初生γ相中C含量的分布更不均衡。当Nb含量(质量分数)达到1.32%时,初生γ相界附近更易形成粒状碳化物;不同Nb-V含量会改变MC共晶碳化物的类型,随Nb含量的升高,MC共晶碳化物由以VC为主变成VC和少量(N b,V)C,再变成以NbC为主和(Nb,V)C复合,使钢中莱氏体形态更平直;当Nb含量达到1.32%时,以Nb替代V可显著提高低温淬火硬度,使淬火硬度峰值向低温区移动,同时Nb替代V对二次硬化有利,可以获得更高的回火硬度和抗回火软化性;实验钢的冲击韧性随Nb含量的升高而降低。     

Cr12MoV钢过饱和渗碳工艺及应用研究

分析了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢过饱和渗碳后等温处理各区域的组织及对力学性能的断口形貌的影响。试验结果表明，过饱和渗碳是提高表层硬度、强度和耐磨性的有效方法，马氏体下贝氏体复相组织可以保证亚表层至心部的强声望生及表层与心部的结构，提高了模具的使用寿命。给出了高碳高合金模具钢强韧化的一种新方法。     

几种冷模具钢的性能研究

本文对常用的冷模具钢CrWMn、Cr12MoV和近期研制成功的火焰淬火模具钢CH-1(7CrSiMnMoV)、高强韧低合金冷模具钢GD(6CrNiMnSiMoV)的主要性能进行了测试,指出了各自的性能特点,为其合理选择及使用提供了依据。     

Tribokorrosion von nichtrostenden Stählen

Tribocorrosion of stainless steels To research tribocorrosive processes a test instrument was developed which allows the simultaneous recording of tribological and electrochemical characteristica in aggressive solutions with solid particles. Therefore the stainless steels X5Cr12, X30Cr12 and X5CrNi25 – 6 were moved oscillating in quartz containing sodium sulphate solution and sulphuric acid with a definite surface pressure over a period of 16 h. Corrosion potential-time curves, current transients taken at a constant potential and current density-potential curves were carried out with and without mechanical load to characterize the electrochemical system. The surface removal rates were determined from the mass loss at free corrosion and at polarization in the passive region. These data were compared with those of only corrosion and only wear. So it was possible to determine the electrochemical part of the tribocorrosion process and to calculate the mechanical one. With help of the concept of Matsumura and Oka [18] synergetic effects could be calculated. The total synergism was determined for three steels in two different solutions and at two different potentials.