塑模普通浇注系统的设计（二）

2.分浇道的设计分浇道是指从主浇道的末端到浇口为止的塑料流道,单腔模中一般不开设分浇道。对分浇道的设计有以下各方面的要求。 (1)塑料沿分浇道流动时,要求通过它尽快地充满型腔,流动阻力尽可能小,压力损失尽可能少,对热塑性塑料来讲,热损失也应尽可能小,因此分浇道应尽可能短。据有人实验表明,在注射聚苯乙稀时,流道长度增加一倍,压力损失35％。一般分浇道的长度,为主     

环形横浇道大孔出流规律的研究与应用

根据生产中存在的问题 ,用大孔出流理论研究了环形横浇道系统的压力分布、内浇道出流均匀性及流量与直浇道引入位置和内浇道引入方式之间的关系 ,提出了圆形铸件环形横浇道系统新的设计思想     

铸造常用词中英文对照及简释

1．浇注系统（gatingsystem）[铸型]为将液态金属引入铸型型腔而在铸型内开设的通道。包括：浇口杯、直浇道、横浇道、内浇道。     

环莆横浇道大孔出流规律的研究与应用

根据生产中存在的问题，用大孔出流理论研究了环形横浇道系统的压力分布、内浇道出流均匀性及流量与直浇道引入位置和内浇道引入方式之间的关系，提出了圆形铸件环形横浇道系统新的设计思想。     

轴承盖超声波探伤缺陷分析及改进

某型轴承盖轴承面经超声波探伤不合格。经分析主要原因是原工艺热冒口的冒口颈(内浇道)偏小,且开设的位置不合理,造成内浇道根部存在疏松和晶粒粗大铸造缺陷。新工艺利用均衡凝固理论,采用短、薄、宽内浇道分散引入,配合冷铁和保温冒口,加大激冷度,强化补缩;优化熔化工艺,改善内部组织;获得了高致密度要求的铸件。     

冒口在熔模铸件上的应用探讨

介绍冒口开设在补缩通道上并与直浇道、内浇道组合构成的新型浇注系统的实例。重点阐述胃口与补缩通道、直浇道、内浇道组合的工艺方法。     

浇注系统对大型球墨铸铁滑枕充型流态的影响

介绍了大型球墨铸铁机床滑枕的铸件结构,该铸件采用无冒口铸造工艺,立式、底注浇注系统,呋喃树脂砂手工造型。用计算机模拟对比了不同浇注系统对铸件充型流态的影响,详细阐述了利用MAGMA数值模拟软件模拟3种试验方案的过程及模拟参数设置,结果表明:内浇道喷射现象不仅与浇道比有关,还与内浇道设置位置有关;将浇道比设为ΣF_直:ΣF_横:ΣF_内=1:1.3:1.32,并且将内浇道设置在远离横浇道中铁液汇合处,可以有效避免在内浇道处产生喷射现象。     

数控车床床身铸件的铸造工艺改进

介绍了机床床身的铸件结构及技术要求,详细阐述了该件的原生产工艺:分型面选择在地脚面所在平面,铸件收缩率为1%,采用开放底返式浇注系统,直浇道采用φ75 mm耐火管,横浇道截面积为49.5 cm~2,内浇道是5根φ30 mm耐火管,内浇道之间的距离为40 mm。生产结果显示:内浇道附近导轨局部表面有砂眼、粘砂等缺陷,清理困难。分析其原因后,通过更改内浇道位置,扩大内浇道与横浇道的距离,并采用双排横浇道,较好地消除了床身铸件导轨产生的砂眼、粘砂等缺陷,使铸件的出品率提高到89%以上。     

MAGMA模拟软件对气缸体内浇道设计的校验

介绍了12V气缸体的铸件结构及技术要求,详细阐述了原铸造工艺中各参数的选择,利用MAGMA模拟软件模拟测算出各内浇道的流速,从而确认各内浇道浇注质量、过滤网的过滤能力是否符合工艺设计,并根据模拟结果进行工艺调整:在不改变直浇道、横浇道的前提下,增大近端第1对内浇道的厚度,将浇道比改为ΣF_直:ΣF_横:ΣF_内=1:2.6:3.6,换用FCF-2泡沫陶瓷过滤器,保证铁液的纯净度。验证结果显示:通过工艺改进,保证了各内浇道的浇注质量,过滤网的过滤能力符合工艺设计,最终获得高质量的铸件。     

计算机填充模拟降低压铸件废品率的实践

采用双向收敛式横浇道生产日产出水管座和发动机支架，发现有气孔缺陷，同时渗漏率大于90％。通过计算机模拟分析，发现了易发生缺陷的位置，采用相应措施：加厚内浇道；开设两个溢流槽，增加静模型芯直径；适当调整工艺参数等，很好地解决了上述问题     

铝合金反重力铸造成型热芯盒浇注系统的研究

铝合金反重力铸造浇注系统大部分开设在树脂砂芯内,往往内浇道开设不当就会导致产生热节,出现局部缩松缺陷,且内浇道由于刷涂料困难,导致内浇道粘砂严重,研究了一种更为合理的浇注系统,来满足反重力铸造工艺生产方式的要求。成型热芯盒浇注系统采用覆膜砂生产,内浇道与铸件连接处做成收口型设计的拼接式组装结构。成型热芯盒浇注系统能够有效防止铸件产生缩孔、缩松等铸造缺陷并减少浇注系统粘砂等问题,铸件组织致密,铸件合格率大幅度提高,回炉料的品位明显提高。     

垂直分型浇注系统阻力系数的测试研究

通过垂直分型浇注系统的水力学模拟实验，测定了浇注系统各节点的压力和各横浇道的流量，并借助于微机数据处理技术，对垂直分型浇注系统的阻力系数之流量系数进行了计算及分析研究。     

造型生产线预防砂孔的措施

水平造型生产线用于生产铸钢件时,由于浇注温度高,钢液压力头大,流动速度慢等原因,砂孔(夹砂、冲砂、涨砂、掉砂)问题比较普遍,成为铸造的难题。本文结合多年的生产实践,从以下几方面采取措施预防砂孔的产生。1工艺方面直浇道最好直接进入内浇道,采用开放式浇注系统,内浇道的面积是直浇道面积的1.5倍以上,以加快金属液的上升速度。内浇道不要切线进入型腔,应直接垂直进入型腔,防止对砂型的冲刷和松散砂留在金属液内。浇道窝的直径应大于直浇道直径,浇道窝采用球形,浇注系统、冒口、出气孔与砂型的接触面不允许有尖角存在,应做出园角过渡。尽…     

铸钢件阶梯式浇注系统微机辅助设计

本文采用水模拟方法对阶梯式浇注系统的充填规律进行了研究,探讨了控制上层浇道提前溢流现象和各内浇道量分配方法,提出用△h=(ξ_(1-2)+ξ_0)(V_2/2g)予测和控制浇注过程中反直浇道与型腔内液面差的变化规律,引用水力学的管网计算原理,使用逐步渐近法来控制和计算各浇道的流量.文中对阶梯式浇注系统的设计方法进行了探讨.在此基础上使用微机进行浇注系统辅助设计,提供了典型铸件的浇注系统设计程序,使用此程序可以严格地控制上层浇道提前溢流现象、各层浇道的流量分配及浇口杯不发生溢流,并迅速地打印出铸造工艺卡,绘出浇注系统结构图,以所需的时间步长输出充型过程中各时刻直浇道、反直浇道和型腔中的液面上升高度及各内浇道的流量,最后在微机屏幕上显示充填过程.     

超超临界汽轮机中压外缸铸件浇注系统的设计

介绍了中压外缸铸件的结构以及其浇注系统设计.采用半开放式浇注系统,最小截面设置在分直浇道,各组元截面积比为F直1∶F横1∶F直2∶F横2∶F内=1.2∶1.34∶1∶1.07∶ 1.24;内浇道做成宽度逐渐扩大形,开设在下型3只轴孔处.采用华铸CAE凝固模拟软件分析浇注动态过程,结果表明充型较为平稳;铸件尺寸检验和UT检测显示铸件符合客户要求.     

横浇道结构对液体充型状态影响的水模拟试验

通过水模拟试验研究,分析了不同横浇道结构对液体充型状态的影响,研究了横浇道端部阻留段(内浇道中心距横浇道端面的距离)长度对最初充型液体的阻留作用,并对水平式和搭接式横浇道的充型状态进行了对比试验,分析了横浇道结构和端部阻留段长度对液体充型状态的影响.试验结果表明,合理设计内浇道的位置与高度可有效地避免液体在横浇道内形成的卷气和夹杂进入铸型.     

65D缸体冷隔缺陷的解决措施

65D发动机缸体铸件采用传统的湿砂型卧浇工艺进行生产,曾产生较严重冷隔缺陷。为解决冷隔缺陷问题,对浇注温度、浇注速度、浇注系统、铸件结构、排气系统、出气冒口等方面因素进行了试验和分析,采取了以下措施:(1)在保持内浇道出口截面积不变的情况下,将内浇道与横浇道搭接部位的厚度加大,并逐渐缩小过渡到内浇道小端;(2)将铸件下箱面凹坑部位壁厚增加1 mm;(3)加大排气面积,将原进铁液面积与排气面积比值由1:1.57改为1:3.3。生产结果显示:65D缸体的冷隔废品率从2.435%降低至0.52%,冷隔缺陷占总废品的比例也由30.76%下降至10%,取得了良好的效果。     

浇注系统对AZ91镁合金消失模铸造流动性的影响

研究了在消失模铸造中,直浇道高度、内浇道面积、浇口比和内浇道位置对ＡＺ９１镁合金流动性的影响;结果表明,在负压条件下采用开放式浇注系统时流动性随攻道距离的增加而有所降低,除此之外,浇注系统结构对流动性的影响不大。     

铸件热节变化与冒口位置的分析

热节是铸件凝固慢的节点或区域,可分为几何热节、物理热节、接触热节和流动热节.热节的位置、大小受铸件结构、铸型材质和浇冒口系统的开设位置所影响.冒口的开设应使接触热节、流动热节与几何热节分离.     

人字形转向支架压铸件的工艺设计研究

介绍了转向支架铝合金压铸件的结构，分析了合金液体的流态变化、涡流的发生及气孔的形成机理，提出的解决方案主要是：对浇注系统进行较大的改动，严格规定内浇道在模具型腔上的起始位置点，内浇道在模具型腔所采取的喷射角度，以及内浇道的厚度和长度；内浇道的连接采用圆滑过渡，以减少铝液在浇道内产生的紊流；采用较长的分流锥，控制铝液在压室内的充满度；注重铝液浇注温度的恒定。