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无模精密砂型快速铸造技术具有制造周期短、成本低、砂型/砂芯一体化制造及制造任意形状复杂铸件等特点.采用该方法制备的砂型(芯)尺寸精度高、表面质量好,可实现复杂铸件的整体近净成形.特别适合于复杂铸件的单件、小批量生产及新产品的试制.综述了基于激光烧结、三维打印、数控加工原理的无模精密砂型快速铸造技术的工艺特点、适用范围,并指出了各自存在的问题及其发展前景. 相似文献
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基于ANSYS/LS-DYNA分析平台构建凸模支撑单道次渐进成形圆台件的有限元模型,利用数值模拟和实验方法研究凸模支撑渐进成形圆台件的壁厚均匀临界成形角。以高径比为0.5的圆台件为对象,研究不同圆台直径和原始坯料厚度的圆台件的临界成形角,分析了圆台直径和原始坯料厚度对临界成形角的影响。结果表明,随着圆台直径增大,其临界成形角逐渐减小;随着原始坯料厚度增大,其临界成形角逐渐增大。通过多元线性回归求解临界成形角关于原始坯料厚度和圆台直径的推算公式,经实验验证依据该公式可在一定范围内快速获得圆台临界成形角,为实际生产中获得壁厚分布均匀的制件的工艺设计提供依据。 相似文献
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《铸造技术》2016,(2):288-291
铸造用型砂预固化阶段的流动性是影响砂型固化后均实性的决定性因素。为了准确预测型砂预固化阶段的流动性,用型砂休止角表示其流动性,并提出一种基于DEM中JKR模型的方法准确仿真型砂休止角。通过建立JKR物理模型对原砂、碱性酚醛树脂和固化剂不同质量配比型砂的预固化阶段休止角进行仿真实验,并运用EDEM软件Protractor功能测得休止角数值,与试验休止角平均值相比误差在3%范围内。研究结果表明:基于DEM的JKR模型能够准确预测型砂预固化阶段的流动性,仿真结果为砂型数字化柔性挤压成形技术中型砂填充砂箱和砂型3D打印的工艺设计提供依据,对准确预测型砂成形能力和砂型固化后的紧实均匀度有重要意义。 相似文献
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冷冻砂型是以型砂和水基黏结剂为造型材料的绿色铸造工艺,基于减材原理的数字化铣削成形技术可以实现冷冻砂型的高精高效加工。以70/140目烘干硅砂混合5%(质量分数)水制备的冷冻砂型为研究对象,在-25~-20℃的成形温度区间内,依托数字化无模铸造精密成形机探究铣削参数对冷冻砂型铣削力的影响。对9253B切削力计测量的铣削力信号采用快速傅里叶变换(FFT)进行处理与分析,通过控制变量法揭示各铣削成形参数对冷冻砂型铣削力的影响机理。结果表明,铣削力信号由单一信号组成,铣削力信号的周期与主轴转速周期成正比,铣削力信号的幅值随着进给速度、铣削宽度和铣削深度的增大而增大。 相似文献
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为提高无模拉拔制品的表面质量,优化无模拉拔工艺参数,并预测氧化膜厚度,通过分析变形温度、变形程度等因素对金属氧化过程的影响,针对无模拉拔成形金属锥形管,建立了无模拉拔成形时金属的氧化动力学模型,并与304不锈钢的实验结果进行对比。结果表明,无模拉拔成形过程的氧化动力学曲线呈抛物线-直线复合规律,变形程度增大,变形温度升高,金属的氧化速度加快,氧化膜厚度增加;304不锈钢锥形管无模拉拔成形时,随着拉拔的进行,变形程度逐渐增大,表面氧化膜厚度逐渐增厚,理论预测值和实测值之间的最大相对误差10%;降低感应加热温度、缩短冷热源距离,可以减小金属的氧化程度,有利于提高金属表面质量。 相似文献
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介绍了基于SLS快速成形技术的砂型快速铸造工艺过程,SLS粉末快速成形技术,可以省略熔模铸造中的压型和蜡模制作,而采用SLS砂型快速成形,更能省略熔模铸造复杂过程,尤其对复杂内腔壳体铸件和叶轮铸件的砂型快速铸造设计及制造工艺具有快速、经济的优势。 相似文献
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冷冻砂型使用水做粘结剂,解决了树脂砂型的污染问题,实现了绿色铸造,基于减材原理的数字化铣削技术可实现冷冻砂型的高精高效加工。本文基于响应面试验研究冷冻砂型数字化成形工艺参数对冷冻砂型成形质量的影响规律,以主轴转速、进给速度、铣削宽度和铣削深度为研究因素,以尺寸精度和表面粗糙度为响应变量,拟合响应方程;通过响应方程求得表面粗糙度优化的参数最优解,并采用不同的算法(NSGA-II、NSGA-III和MOEAD)对冷冻砂型数字化铣削成形尺寸精度进行多目标优化;以HV和IGD为评价标准。结果表明,采用MOEAD算法更适用于本研究,HV值为0.324,IGD值为0.2。铣削成形的冷冻砂型表面质量满足浇注要求。 相似文献
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对汽车车身铝合金板冲压成形进行有限元仿真与实验研究。结果表明,铝板整体分布较均匀,减薄率较小,可准确分析铝板在冲压成形过程中的冲压力分布、减薄程度、厚向异性。铝板具有较小的厚向异性系数,对其拉深性能影响小,沿轧制方向铝板厚度既有减薄也有增厚,且在成形部位的铝板厚度变化较大。与轧制方向成0°、45°、90°的铝板厚度变化量分别为0.27,0.27和0.26 mm。不同方向截面的铝板厚度变化也不同,铝板宽度变化量为2.8 mm,变化率为0.2%;冲压力随着凸模行程的增大不断增大,而后随着凸模行程增大,冲压力基本保持不变,并在凸模行程的最后阶段出现冲压力变小的趋势,且最大冲压力值为80 kN左右。 相似文献