道路桥梁预应力张拉施工质量控制

本文主要阐述了预应力技术在公路桥梁施工中应用,提高预应力张拉施工质量的措施、裂缝质量控制对策措施、工字梁张拉过程梁体侧向扭曲梁端底部混凝土破碎治理、预应力损失过大的治理、预应力施工中需要注意的问题等问题.     

型钢混凝土与预应力结构综合施工技术

上海南洋模范高级中学文体楼是一幢大跨度高空间的多层建筑,其结构上采用型钢混凝土框架结构与预应力梁相结合的结构型式。介绍了工程结构节点的处理以及多层预应力梁张拉顺序等技术措施,实施后,取得了良好的效果。     

50m预应力混凝土T梁张拉侧弯控制

以50 m预应力混凝土T梁为研究对象,通过对T梁实际现状调查,分析了影响T梁张拉侧弯的主要因素,并制定出相应的侧弯控制措施,解决了T梁张拉过程中的难题,保证了施工的顺利进行。     

缓粘结预应力混凝土梁钢绞线粘结性能试验研究

为研究缓粘结预应力钢绞线与混凝土之间粘结性能,对3根截面尺寸相同、普通钢筋配筋相同、预应力不同的混凝土梁进行了试验研究,重点研究了不张拉、不锚固钢绞线预应力混凝土梁的荷载-位移关系、裂缝分布规律、最大裂缝宽度随荷载的变化规律、钢绞线内的应力大小、钢绞线与混凝土之间的粘结强度等,与不配预应力筋的普通钢筋混凝土梁和配筋相同的普通预应力混凝土梁的受力进行了对比分析。试验表明,缓粘结预应力钢绞线与混凝土之间有良好的粘结性,粘结强度与混凝土咬合处剪切破坏强度相吻合;利用粘结作用和一定传递长度,不张拉、不锚固钢绞线预应力可以达到1 100MPa以上,考虑承载力检验系数后钢绞线应力设计值可取800MPa;不张拉、不锚固预应力混凝土梁的弯曲裂缝分布与普通预应力混凝土梁基本相同,破坏时端部产生的钢绞线滑动引起沿钢绞线方向的裂缝,进一步证明粘结破坏是混凝土的剪切破坏而非粘合剂破坏。     

大盐池桥预应力T型梁施工

官地水电站对外交通公路大盐池桥为3跨桥,每跨桥梁为30 m长的预应力T型梁桥,每跨4片梁,单片梁重88 t,共计12片梁。本文介绍了预应力T型梁施工准备、模板制安、混凝土浇筑、混凝土养护、T型梁张拉、T型梁注浆、T型梁吊装等过程,并重点介绍了预应力钢绞线张拉计算,对张拉理论值及实测值进行了对比,可供同类型预应力T型梁施工参考。     

预应力梁张拉端加腋处混凝土劈裂事故分析

本文通过介绍后张预应力混凝土梁张拉端加腋处混凝土劈裂的工程事故实例,深入分析了破坏产生的原因,给出了建议性的加固处理措施及预应力梁加腋处的施工构造要求,为今后预防后张预应力梁加腋处混凝土破坏和改善梁端受力性能提供了参考依据。     

无粘结预应力环梁的张拉施工

结合山西日报社采编大楼裙旁碗形结构工程的特点，介绍了无粘结预应力的工艺原理，着重阐述了无粘结预应力环梁张拉的施工要点和质量保证措施，指出该环形梁的张拉技术在山西省首次应用中获得了成功。     

超长多跨预应力梁张拉过程分析

多跨预应力梁的预应力索由于超长、多波，因而与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失就较单跨梁中的损失要严重，而且摩擦损失将占总的预应力损失的绝大部分。可以认为，按规范预应力摩擦损失计算公式计算所得结果和实际损失值有较大的偏差。本文作者根据现场一多跨预应力梁张拉过程的监测，结合有限元计算对实测值的修正，得出多跨预应力梁的摩擦系数与规范上的差别，对规范建议的摩擦系数取值提出讨论。     

谈后张法预应力张拉施工工艺

介绍了预应力板梁的受力原理,结合工程实例,探讨了后张法预应力张拉施工准备工作,并对混凝土梁张拉施工工艺进行了阐述,最后,总结了施工中的注意事项,指出应用预应力可减少桥梁板体自重,减小受力截面,增加桥梁跨径。     

门式框架筒体柱和预应力梁的检测与分析

某实验楼的预应力混凝土梁张拉施工中,对预应力梁的反拱、钢绞线的应力和筒体的轴向压缩等进行了现场检测.通过工程实测结果和理论计算值的比较,全面分析了随着预应力的施加,影响钢铰线应力损失的设计和施工因素及筒体柱与预应力梁的相互作用.     

无粘结锚索的应用和对其永久性的担忧

上世纪80年代初,锚索加固工程要求安装观测锚索,大变形岩体的加固要用无粘结锚索,工程需要催生了国内的无粘结锚索。当时还没有无粘结钢绞线,只能用光面钢绞线自制,因此,无粘结锚索很不规范。90年代初国内水电建设引进了无粘结锚索的规范结构和施工工艺,并迅速得到推广。然而,在工程应用中过于简化,把双层隔离层改为单层,把充满并可随时补充防锈油脂的防护帽用混凝土或水泥砂浆替代,永久性难以保证,给工程的安全埋下隐患。无粘结锚索的钢绞线不与围岩粘结,锚索对岩体的加固完全依赖其拉力,锚索的拉力又仅仅依靠夹片对钢绞线的夹持力,在上百年的高应力作用下,夹片及其夹持的那段钢绞线产生了徐变和锈蚀,必将减小锚索对岩体的支护力。在用无粘结锚索加固的公路边坡中,因雨水冲动格构下的风化石和泥土,锚索失去了拉力,边坡缺少支护力而失事的工程已不止一例     

某办公楼预应力大梁裂缝成因分析与处理

某办公楼预应力大梁张拉完成后出现较多的贯穿性裂缝.通过现场检测与复核计算,裂缝主要是预应力钢筋配置过多,张拉力相应增大,混凝土受压区高度和梁端纵向受拉钢筋配筋率大于相应的规定值等因素引起的,锚固端构造措施处理不当加剧了裂缝的发展.该裂缝为受力引起的有害裂缝.采用粘贴碳纤维加固方案对大梁的裂缝进行处理.梁端斜裂缝宽度大于...     

新型嵌入式型钢腰梁在基坑支护工程中的应用

采用桩锚支护体系的预应力锚杆的腰梁,其安装形式一般采用外置式,即将型钢腰梁或钢筋混凝土腰梁安装在护坡桩的外侧。当遇到施工空间较小的工程时,该种形式的腰梁对结构施工期间的围护墙、外墙防水的施工都会带来一定的困难,嵌入式型钢腰梁可较好地解决上述问题,并降低施工成本。     

无粘结预应力技术在大直径圆柱壳中的应用和问题探讨

利用轴对称圆柱壳有矩理论进行水池设计,并进行了现场测试。设计中预应力钢筋的摩擦损失取自现场试验数据,为张拉控制应力的1 9%。工程实例表明,无粘结预应力混凝土技术应用于大直径圆柱壳可有效地控制裂缝产生,获得可观的经济和社会效益。在使用阶段,建议对0 4倍池壁高度以下截面应按偏心受拉构件计算,以上截面仍按轴心受拉构件计算。底板下的锚桩除了有效抗浮之外,还能大大降低底板的厚度。施工时应保证钢绞线与锚固壁柱上的锚垫板垂直,并选用适当的夹片式锚具,使其表面硬度与钢绞线的表面硬度差≥HRc1 0 (HRc为洛氏硬度)。     

大直径高强钢绞线预应力混凝土梁受力性能

为探讨大直径高强钢绞线预应力混凝土梁的受力性能,进行了6根以直径17.8 mm的1860级钢绞线作为预应力钢筋和HRB400级钢筋作为非预应力钢筋的后张预应力混凝土梁在竖向荷载作用下的受力性能试验。对预应力混凝土梁中钢绞线和非预应力钢筋应力、混凝土应变以及短期最大裂缝宽度和跨中挠度等试验数据进行分析。结果表明:采用大直径高强钢绞线作为预应力钢筋的预应力混凝土梁工作性能良好,大直径高强钢绞线预应力混凝土梁受弯破坏形式和挠曲模式与普通预应力混凝土梁基本相同;试验梁跨中控制截面符合平截面假定,极限承载力可按照现行规范的正截面抗弯理论计算,按照现行规范计算的试验梁裂缝宽度和挠度与实测值吻合较好。     

大跨度活性粉末混凝土预应力叠合梁优势探讨

详细介绍了跨度为21m的活性粉末混凝土无粘结预应力叠合梁的设计过程，并与钢-混凝土组合梁及普通预应力梁在受力性能及经济性等方面进行了比较，得出RPC预应力叠合梁在大跨度结构中的优越性，有着广泛的应用前景。     

无粘结钢绞线抗拔桩的承载性状和抗拔系数研究

无粘结钢绞线抗拔桩是一种桩身混凝土受压工作的新型抗拔桩。文中采用数值分析方法分析了砂土中无粘结钢绞线抗拔桩和普通抗拔桩的承载特性及其关系,探讨了桩-土参数对无粘结钢绞线抗拔桩的抗拔系数修正值的影响。结果表明,无粘结钢绞线抗拔桩的极限承载力大于同条件下的普通抗拔桩,桩身的压缩量小于普通抗拔桩的拉伸量。抗拔系数修正值随桩的长径比L/D、桩的泊松比ν_{p以及桩周土的平均剪切模量Gavg的增大而增大,并呈线性关系,与土的泊松比νs呈线性减小关系。最后给出了无粘结钢绞线抗拔桩抗拔系数的计算公式。}     

基于损伤理论的预应力梁频率研究

预应力混凝土目前在工程中的应用越来越广泛,在使用过程中由于混凝土压缩、徐变、钢筋的应力松弛等因素会导致预应力筋预应力的损失。当预应力筋中的预应力损失过大时,建筑物的破坏将是无先兆的,破坏性很大,因此对在役预应力混凝土结构中预应力筋的有效预应力进行检测,是预应力混凝土结构健康监测和检测的一个重要课题与难点问题。本文以梁的动力试验为基础,结合损伤理论的相关知识,对预应力混凝土梁的自振频率与预应力的关系进行了研究。     

某中学运动场预应力束连接器事故处理及结构荷载试验

简要介绍了某中学运动场预应力施工中钢绞线连接器发生失效的情况,对事故产生的原因进行了分析,提出了无粘结预应力搭接加固处理方案,并成功地进行了实施。通过大型现场荷载试验,对采用连接器的超长预应力次粱结构的使用性能及连接器的可靠性进行了检验。     

破碎地层预应力锚索灌浆技术

在破碎地层上进行预应力锚索灌浆是锚索施工过程中的重点和难点。总结归纳了3种在破碎地层的锚索灌浆技术:处理锚索孔破碎带、使用包裹土工布的无粘结钢绞线和变换灌浆方式,并指出其相应的优缺点和适用范围。