对“用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量”的讨论

<正> 土的变形模量E_ο与压缩模量E_s的关系是众所关注而又尚未得到很好解决的问题。“用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量”一文（以下简称原文）对此问题做了有益的探讨。原文在其前言及结语中指出其文中所提出的计算变形模量E_ο的方法可克服以理论公式E_ο=βE_s推求E_ο能考虑土的受荷历史等缺点。文中还通过具体算例（例1及例2）说明按原文中方法求得的E_ο与E_s之比可大于1.0。原文所建议的方法无论在理论概念上还是在具体应用上均值得商榷,故本文简要讨论如下。     

动三轴压力室的活塞摩阻对试验成果的影响

<正> 目前对土坝或地基进行动力反应分析时所需土的动模量E_d及阻尼比λ参数,有的是通过现场由波速法测定;有的是在室内通过试样测定。当测定是在室内进行时,对应变范围较大情况下的E_d和λ,一般都是通过振动三轴仪或振动单剪仪对土样进行往复加荷,测定其在不同激振频率与固结应力状态下的应力、应变波形曲线,然后从该波形中取出某一周的应力、应变波形,绘出该周期的应力-应变滞回圈,如图1。从而计算出动模量E_d=（AB）/（OB）,阻尼     

土变形模量的研究与分析

通过螺旋板载荷试验确定地基土的变形模量E0,并与压缩模量Es,建立一定的关系;通过进行深度对地基土变形模量、压缩模量的影响分析,得出:变形模量和压缩模量随深度加深而增大;利用等效变形模量对土的非线性变形分析,得出4个参数范围,从而为本地区的勘察工作提供可靠的依据。     

关于工业与民用建筑地基基础设计规范TJ7-74的两点意见

<正> 《岩土工程学报》编辑部:下面对地基基础规范TJ7-74提出两点意见,这可能有一些参考价值。1.第41条关于压缩层厚度的规定,是存在着问题的,主要有下列三个方面。首先是,在压缩层深度Z_n处向上取1m范围内的变形值（即地基压缩量）应不大于整个压缩层范围内的变形值的2.5％。这就是说,对于均匀的地基土,压缩模量E_s为常量时,则如图1所示,1m范围内即阴     

正常压密土在偏压固结、等应力比加荷条件下的变形特性

<正> 在充分固结的地基上修建建筑物所产生的附加应力和变形是人们所关心的基本课题之一。工程师们常常采用的一个有效的手段是,通过室内试验,并模拟地基的受力过程,探寻土单元的附加应力和附加应变的基本规律,并由试验得到的本构关系和现有的计算方法求解地基的应力和变形。七十年代初,邓肯（Duncan）等人由常规三轴试验结果建立了主应力差（σ₁-σ₃）与轴应变ε₁,轴应变ε₁与侧应变ε₃均为双曲线关系的双曲线模型。     

固体三轴高压下红河断裂带周城断层泥力学性质的研究

在固体三轴高压和应变率4.4×10^-5s^-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σ_c随围压σ₃的变化关系分别为在较高围压下,σ_c随σ₃呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量E_ed和E_em以及（潮）湿断层泥的初始模量E_om均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量E_od近似保持常数。同时,E_oded,E_omem,E_em>E_ed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。     

武广客运专线灰岩残积层红粘土变形参数研究

地基土的变形模量是地基变形计算中的重要参数,一般要通过代价昂贵的平板载荷试验来获取。而室内试验虽可方便地获取土的压缩模量,但因取样过程中的扰动,致使压缩模量与变形模量之间并不符合理论关系公式。我们基于室内试验与现场平板载荷试验的对比分析,结合已有经验公式,得出适用于武广客运专线红粘土路段的变形模量经验取值公式,为由室内试验参数估算现场土体的变形模量提供理论依据。     

软土压缩曲线特征

<正>一、前言 当代,室内土工测试技术发展迅速,利用三轴仪可以模拟更普遍的应力状态和排水条件,但是,压缩仪因其构造简单、操作方便,且能满足一般工程设计需要,故至今仍然是应用最广泛的一种测试仪器。一般仍用е-р曲线求取压缩系数并计算得变形模量E用于工程设计。在工程勘察资料中多用压力值区间为100～200kPa的压缩系数,α_100-200表示土的压缩性大小。     

Ko固结三轴仪的研制与试验研究

本文报导了K0固结三轴仪加压装置的研制及试验成果。该装置用光纤维位移传感器控制双筒压力室内的水位,自动或手动对试样加压力,使试样在无侧向变形条件下发生固结,然后在保持侧压力不变或平均压力不变的情况下进行剪切试验。试验操作简便,适于配备在普通三轴仪上使用。对不同种类土样的试验表明,控制试样侧向不变形的灵敏度高,达到了K₀固结三轴剪切试验的要求。K₀固结三轴试验的有效应力强度指标与各向等压固结三轴试验的数值相同或前者比后者略大,排水剪的应力与应变关系曲线二者相差不大,但不排水剪试验相差很大。     

地基回弹变形计算若干问题探讨#br#

《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)规定采用分层总和法计算地基回弹变形,并给出计算公式。回弹模量的选取和回弹变形计算深度的确定直接影响到计算精度,但是实际应用时很难准确得到计算需要的回弹模量和回弹变形计算深度。通过对不同地区、不同土性的土样的回弹试验结果进行分析发现：土在完全卸荷时的回弹模量Ec0与初始卸荷应力p近似呈线性关系;不同初始卸荷应力下,土的Ec/Ec0-R曲线可以采用对数曲线进行拟合。根据这些规律,提出回弹模量确定方法,按照该方法可得到同一土层不同初始卸荷应力p、不同卸荷比R对应的回弹模量Ec,并对土的回弹试验方法和数量提出建议。此方法解决了采用地基规范方法计算回弹变形时的回弹模量取值的问题。回弹变形计算深度的确定可以采用地基规范规定的应变比方法。对于基底以下土层较均匀时,提出可采用应力比的方法确定回弹变形计算深度,采用卸荷比R为0.4作为确定回弹变形计算深度的标准,提出均质土地基回弹变形计算深度系数表。通过算例证明：对于均质土地基,采用该方法确定的地基回弹变形计算深度与应变比方法得到的计算深度基本一致。     

武汉地区淤泥质软土、粘性土的压缩模量与变形模量的相关关系

根据武汉地区104组载荷试验与室内对比试验资料统计回归分析结果，得出该地区淤泥质软土、一般粘性土和老粘性土的变形模量E0与压缩模量Es之间的经验公式，该经验公式可供武汉地区岩土工程实践参考使用。     

浅议地基计算中土的压缩模量与变形模量

介绍土的压缩模量与变形模量的定义，分析压缩模量与变形模量的关系，提出地基计算中的建议，以供借鉴。     

重庆市较新轻轨线岩石变形的实验研究

通过室内实验对重庆市轻轨较新线地基岩石的变形进行了实验研究，分析了地基岩石抗压强度与变形模量和岩石中含砂量，含泥质条纹和结构颗粒与泊松比之间的相关关系，得到了一些有益的结论，为较新轻轨线地基基础的设计提供了科学依据。     

重庆市较新轻轨线岩石变形的实验研究

通过室内实验对重庆市轻轨较新线地基岩石的变形进行了实验研究 ,分析了地基岩石抗压强度与变形模量和岩石中含砂量、含泥质条纹和结构颗粒与泊松比之间的相关关系。得到了一些有益的结论 ,为较新轻轨线地基基础的设计提供了科学依据。     

土石坝粘性土的压实

本文总结了粘性土的压实特性,从不同击实功能下土料的压实最优饱和度S_rop为常数、标准击实功能的最优含水量ω_op约等于塑限ω_p这些基本概念出发,提出了用塑限、最优饱和度来估算粘性土的最大干容重γdmax。即S_rop=C,W_op=ω_p且当W_p≤17％,S_rop=（3ω_p+35）％ω_p>17％,S_rop=（0.3ω_p+80）％γdmax=(Gs·S_rop)/(Gs·ω_p+S_rop)在文中讨论了确定粘性土压实标准的方法,并对施工条件系数m进行了论证,提出了建议数值。即对于中低坝:m=0.95～0.97对于高坝:m=0.97～0.99     

动测地基承载力方法中参数的确定

本文简要介绍了动力测定地基承载力的基本方法，同时指出，这一方法的可靠性主要取决于其中参数特别是土的动静模量比的正确选择。文章分析了土的动静模量比是由土的残余变形和弹性变形性质所决定的，并在室内试验资料的基础上，分别对砂、石类土和粘性土，提出了按土的类别和状态决定其动静模量比的曲线图。根据土的动静模量曲线图，作者改进了根据动测法计算上变形模量和承载力的计算公式，并得到了工程实例的验证。     

基于载荷试验计算土体变形模量的新方法

目前地基沉降计算选取的参数大都依据室内试验确定的压缩模量,并采用经验系数对计算结果进行修正。该方法简单,但计算结果与实际沉降大小相差甚远。究其原因主要是由于压缩模量是在侧向无变形的假定下而得,且室内试验取土无法避免土体的扰动。模量的选取是影响沉降计算准确性的一个重要因素,欲改进计算沉降的传统方法,量化土体的实际变形,优化土体的模量则变得十分必要。土的原位试验中,载荷试验既能克服土体的扰动,又无侧限变形的假定,可测得不同含水量、孔隙比、密度及应力状态下土体的变形特性,故依据载荷试验寻求新的方法确定土体的变形模量。     

关于“移动荷载引起的土变形计算”的讨论

 <正>笔者近日学习了谢伟平等同志的"移动荷载引起的土变形计算"一文(《岩土工程学报》2004年第3期,以下简称"原文"),文中讨论了移动荷载作用下地基土的变形问题,比较了轨道、荷载处振频率、地基土模型等因素对地基土弹性动力反应的影响,使理论结果更接近轨道一地基圭的实际工作状态,学习该文后颇受启发。文中各种工况下的位移计算均为解析解,针对这些计算结果谈点看法,望与原文作者商榷。(1)原原文中2.4节"不同地基模型时地基土的变形",由图4"不同地基模型时A、B两点的位移(见原文),得出的结论是"粘弹性半无限地基变形最大,粘弹性层置于刚怀地基上是,弹性层越薄,变形越小"。     

土（或灰土）垫层处理湿陷性黄土地基的设计与施工

本文根据试验研究成果，阐述了在湿陷性黄土地基上设置土(或灰土)垫层的作用。土(或灰土)垫层地基与同一场地的湿陷性黄土地基相比，压缩性降低，承栽力和变形模量提高，湿陷变形显著减小或消除。     

深层平板静力载荷试验测定土的变形模量

本文介绍了通过原位深层平板载荷试验测求深层土的变形模量的方法。并根据荷载作用在地基内部的 Mindlin解 ,验证了文中提出的土的变形模量计算公式。同时还介绍了该试验的装置和试验步骤。