用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量

<正> 一、前言在弹性地基上板梁计算以及二维与三维的地基沉降计算中,常常要用到土的变形模量E₀与泊松比μ₀ 。土的泊松比μ₀可以用侧压力仪或三轴剪力仪在室内测定;而土的变形模量E₀用室内试验推求的往往与实际情况相差很大。例如,从广义虎克定律可推求得     

关于工业与民用建筑地基基础设计规范TJ7-74的两点意见

<正> 《岩土工程学报》编辑部:下面对地基基础规范TJ7-74提出两点意见,这可能有一些参考价值。1.第41条关于压缩层厚度的规定,是存在着问题的,主要有下列三个方面。首先是,在压缩层深度Z_n处向上取1m范围内的变形值（即地基压缩量）应不大于整个压缩层范围内的变形值的2.5％。这就是说,对于均匀的地基土,压缩模量E_s为常量时,则如图1所示,1m范围内即阴     

关于“地基非线性沉降计算的原状土切线模量法”的讨论

<正>《岩土工程学报》2006年第11期发表了"地基非线性沉降计算的原状土切线模量法"一文(以下简称"原文")[1],该文提出了一种依据载荷试验成果确定原状土切线模量,然后按分层总和法计算地基沉降的新方法。原文指出,弦线模量法"直     

对王成华同志讨论意见的答复

<正> 王成华同志的“对‘用土的现场原始压缩曲线计算土的变形模量’的讨论”(以下简称“讨论”)就原文方法实质及应用中的若干问题两方面进行了讨论,笔者谨向王成华同志致谢,现就这两方面问题答复如下。以下将土的现场原始压缩曲线一概简称为e-lgp曲线;并且和“讨论”一样,在方法实质方面只考虑正常固结土,不计基坑开挖作用。     

基于动态压缩模量的路基工后沉降计算研究

基于太沙基单向固结理论,结合土体变形计算公式,推求饱和土压缩模量的表达式.研究饱和土体压缩模量随固结度、固结系数和排水路径的变化规律,并分析了压缩模量的时间效应及其在路基工后沉降预估中的应用研究.结论表明：1）固结初期,压缩模量随固结度增加呈缓慢线性增长;固结度U ＞60％时,压缩模量增长速度加快;固结后期,压缩模量增加很少;2）固结时间相同,压缩模量随固结系数增加而增加;固结系数Cv＜5000 cm2/a时,压缩模量几乎不变;3）双面排水时的压缩模量增长速度远大于单面排水;4）压缩模量随时间呈近似线性增长,且存在上限值;利用动态压缩模量可有效预估路基工后沉降.     

土变形模量的研究与分析

通过螺旋板载荷试验确定地基土的变形模量E0,并与压缩模量Es,建立一定的关系;通过进行深度对地基土变形模量、压缩模量的影响分析,得出:变形模量和压缩模量随深度加深而增大;利用等效变形模量对土的非线性变形分析,得出4个参数范围,从而为本地区的勘察工作提供可靠的依据。     

用流动电位法测定粘土的ζ电位

本文介绍如何用流动电位法测定粘土的ζ电位。引进传导系数α（α=K_b/K+βK_s）后,使表达式E_s=PDζ/4πη（K+βK_s）应用于土壤中所遇到的困难得到了克服。文中对系数α的物理意义及其确定法作了说明。重塑钠高岭土的试验结果表明,只有在电解质浓度高于0.1N的条件下,计算ζ电位时方可不计及表面电导的作用。因此对于一般的天然土壤,本文提供的方法更具有现实意义。     

动三轴压力室的活塞摩阻对试验成果的影响

<正> 目前对土坝或地基进行动力反应分析时所需土的动模量E_d及阻尼比λ参数,有的是通过现场由波速法测定;有的是在室内通过试样测定。当测定是在室内进行时,对应变范围较大情况下的E_d和λ,一般都是通过振动三轴仪或振动单剪仪对土样进行往复加荷,测定其在不同激振频率与固结应力状态下的应力、应变波形曲线,然后从该波形中取出某一周的应力、应变波形,绘出该周期的应力-应变滞回圈,如图1。从而计算出动模量E_d=（AB）/（OB）,阻尼     

固体三轴高压下红河断裂带周城断层泥力学性质的研究

在固体三轴高压和应变率4.4×10^-5s^-1下研究了红河断裂带周城断层泥的力学性质。研究结果表明,在差应力作用下,断层泥应力-应变曲线表现出与试件压实、屈服和碎裂流动等不同变形机制对应的非线性,线性等阶段性变化特征。干、湿断层泥破坏应力σ_c随围压σ₃的变化关系分别为在较高围压下,σ_c随σ₃呈线性变化。含水量对变形特征和破坏应力水平有重要影响。干、湿断层泥有效弹性模量E_ed和E_em以及（潮）湿断层泥的初始模量E_om均随围压增加而增加,但干断层泥初始弹性模量E_od近似保持常数。同时,E_oded,E_omem,E_em>E_ed。在试件变形过程中有声发射事件显示,但数量少,辐射弹性波能量小。断层泥试件破坏型式表现为渐进式碎裂流动特征,因此,断层泥变形有利于断层活动呈现稳滑。     

非饱和土大气张力通用公式与地基渗流固结沉降

提出了"地基渗流固结理论应该用超自由水压力的等效压缩系数来描述,地基沉降应该用总附加应力及总应力压缩模量来计算,都不需要有效应力";用超自由水压力的等效压缩系数修正了太沙基一维固结微分方程;初步探讨了非饱和土的等效压缩系数和等效压缩模量。     

武汉地区淤泥质软土、粘性土的压缩模量与变形模量的相关关系

根据武汉地区104组载荷试验与室内对比试验资料统计回归分析结果，得出该地区淤泥质软土、一般粘性土和老粘性土的变形模量E0与压缩模量Es之间的经验公式，该经验公式可供武汉地区岩土工程实践参考使用。     

浅议地基计算中土的压缩模量与变形模量

介绍土的压缩模量与变形模量的定义，分析压缩模量与变形模量的关系，提出地基计算中的建议，以供借鉴。     

武广客运专线灰岩残积层红粘土变形参数研究

地基土的变形模量是地基变形计算中的重要参数,一般要通过代价昂贵的平板载荷试验来获取。而室内试验虽可方便地获取土的压缩模量,但因取样过程中的扰动,致使压缩模量与变形模量之间并不符合理论关系公式。我们基于室内试验与现场平板载荷试验的对比分析,结合已有经验公式,得出适用于武广客运专线红粘土路段的变形模量经验取值公式,为由室内试验参数估算现场土体的变形模量提供理论依据。     

废轮胎颗粒与黄土混合土压缩特性研究

通过一维压缩试验研究了掺量为0%～50%的废轮胎颗粒与黄土混合土的压缩特性,目的是研究该混合土作为轻质回填材料的可行性。试验结果表明,混合土压缩特性介于纯压实黄土与纯废轮胎颗粒之间,总体上随掺量增加压缩系数增大、压缩模量减小、可恢复应变增加。低应力条件下废轮胎掺量约30%的混合土应变较小,随掺量增加混合土压缩模量减小。混合土内部颗粒接触结构及颗粒刚度特性是压缩特性变化的主要原因。研究认为,废轮胎颗粒与黄土混合土的压缩模量随掺量变化的特性及其较大的可恢复变形性可用于与变形有关的岩土工程中,比如涵顶减荷、动力荷载应力缓冲等,同时也为处理废轮胎提供了新的岩土工程途径。     

土石坝粘性土的压实

本文总结了粘性土的压实特性,从不同击实功能下土料的压实最优饱和度S_rop为常数、标准击实功能的最优含水量ω_op约等于塑限ω_p这些基本概念出发,提出了用塑限、最优饱和度来估算粘性土的最大干容重γdmax。即S_rop=C,W_op=ω_p且当W_p≤17％,S_rop=（3ω_p+35）％ω_p>17％,S_rop=（0.3ω_p+80）％γdmax=(Gs·S_rop)/(Gs·ω_p+S_rop)在文中讨论了确定粘性土压实标准的方法,并对施工条件系数m进行了论证,提出了建议数值。即对于中低坝:m=0.95～0.97对于高坝:m=0.97～0.99     

对“地基非线性沉降计算的原状土切线模量法”讨论的答复

<正>首先感谢门楷等老师对原文"地基非线性沉降计算的原状土切线模量法[1]"一文的关注。现就讨论文所提出的问题答复如下,不当之处敬请批评指正。     

碎石土坝基变形模量试验研究

大型拦水坝基础土层的极限承载力、变形模量等工程力学特性是设计和基础开挖中必须解决的重要技术问题,本文结合山西西龙池下水库坝基覆盖层基础（碎石土）进行的变形模量试验,开展了具体的研究工作.     

正常压密土在偏压固结、等应力比加荷条件下的变形特性

<正> 在充分固结的地基上修建建筑物所产生的附加应力和变形是人们所关心的基本课题之一。工程师们常常采用的一个有效的手段是,通过室内试验,并模拟地基的受力过程,探寻土单元的附加应力和附加应变的基本规律,并由试验得到的本构关系和现有的计算方法求解地基的应力和变形。七十年代初,邓肯（Duncan）等人由常规三轴试验结果建立了主应力差（σ₁-σ₃）与轴应变ε₁,轴应变ε₁与侧应变ε₃均为双曲线关系的双曲线模型。     

外荷载作用下软土压缩模量动态演化规律

在软土地基的压缩性评价和变形计算中,压缩模量Es是一个非常重要的土性参数。而软土的压缩模量Es通常是通过室内侧限压缩实验曲线得到的,是一个定值。事实上,软土在外荷载作用下,其体积减小是随时间发展而呈现不同的特点的,通常可划分为不同的沉降阶段,在这一过程中,其压缩性指标应该是不断变化的,因而,探讨外荷载作用下压缩模量的变化规律和特点,显得十分重要。以珠江三角洲地区某高速公路具有代表性软土为研究对象,结合生产单位的具体工程,在地基处理（超载预压）前后取淤泥质软土样,开展不同压力条件下的固结实验,获得了淤泥土在     

关于“移动荷载引起的土变形计算”的讨论

 <正>笔者近日学习了谢伟平等同志的"移动荷载引起的土变形计算"一文(《岩土工程学报》2004年第3期,以下简称"原文"),文中讨论了移动荷载作用下地基土的变形问题,比较了轨道、荷载处振频率、地基土模型等因素对地基土弹性动力反应的影响,使理论结果更接近轨道一地基圭的实际工作状态,学习该文后颇受启发。文中各种工况下的位移计算均为解析解,针对这些计算结果谈点看法,望与原文作者商榷。(1)原原文中2.4节"不同地基模型时地基土的变形",由图4"不同地基模型时A、B两点的位移(见原文),得出的结论是"粘弹性半无限地基变形最大,粘弹性层置于刚怀地基上是,弹性层越薄,变形越小"。