火力发电厂的粉煤灰坝

<正>随着火力发电厂建设数量和规模日趋增大,粉煤灰贮放已成为电厂的一个突出问题。山谷灰场具有容积大、占地少、飞灰污染小的优点,但需要建造高坝才能获得足够的库容以满足贮灰年限和调节洪水的要求,一次建成高坝显然是不合理的。分期筑坝是将坝体分期建设,先建成初期坝,贮满灰后在沉积的粉煤灰上再建子坝,逐级加高至最终坝高。近年来,我院开展了粉煤灰坝(简称灰坝)的设计研究工作。现结合工程实例介绍如下一些研究成果。     

某火力发电厂贮灰场坝体边坡稳定性分析

根据某灰场坝体的地质条件,选取合理的计算参数及计算工况,对初期坝、加高子坝进行了相应坝坡的抗滑稳定性分析,结果表明:加高子坝方案是可行的,边坡稳定性及边坡坡度均能满足规范要求。     

湖南鲤鱼江电厂灰坝渗流场分析

在分析电厂灰坝地质条件的基础上,建立了灰坝三维渗流模型,采用有限元法进行了不同工况的渗流场计算模拟,为子坝筑坝方案和降低坝体地下水位提供了科学的依据,从而使灰坝安全、经济的运行。     

漳泽电厂灰场水力冲填粉煤灰坝的施工

漳泽电厂是山西省最大的电厂之一,总装机容量1000MW,年排灰量为60万吨。灰场经过15年的运行,已被粉煤灰充满。本次灰场改造工程就是在原灰场上加高子坝来保证电厂的贮灰。本工程设计由山西省电力设计院设计,新加高坝体高4m,顶宽4m(有道路处顶宽9m),筑坝工程量20万m~3。电力设计院设计人员经过调研,对多种方案进行了比较,由     

粉煤灰坝模型试验研究

以湖南省耒阳电厂粉煤灰坝的加高加固工程为研究背景,采用大型液压伺服式振动台作为试验手段,分别对高程为170,180,230 m的灰坝模型进行了动力特性试验研究,并进行了计算验证。同时,对采用3种不同灰渣拌合料加高的180 m高程灰坝模型进行了动力特性评价并认为其对灰坝的整体动力特性没有太大的影响。试验结果表明,灰坝的自振频率是随着激振加速度的增大和坝体的加高而降低的;坝顶加速度放大倍率也是随激振加速度的增大而降低的;两者在有干滩工况下普遍大于无干滩工况。     

沙岭子电厂粉煤灰的试验研究

<正>一、前言 正在修建的沙岭子电站储灰场,采用水力除灰方法,分期筑坝,挡灰坝最终坝高41m。为了对灰坝坝坡进行稳定分析,需对粉煤灰的物理性及力学特性进行试验研究。由于该电站尚未建成出灰,故试验用灰均采用煤源与其相同、正在运行的下花园电厂灰库所沉积的粗细灰混排灰样,其化学成分见表1。     

粉煤灰的沉积规律及其对物理力学特性的影响

<正>一、野外冲填糟的布置及试验数据 1981年本钢电厂拟建一灰库,初期堆石坝高25m,后期要求利用粉煤灰冲填筑坝,最终堆积坝高达66m,其筑坝断面见图1。为研究灰坝的沉积规律、灰坝参数及其物理力学特性,进行了室内外试验研究。     

水力贮灰库初期坝的反滤层

<正>一、前言 电厂排出的大量粉煤灰,往往通过管道将灰浆输至贮灰场,并利用粉煤灰本身作为筑坝材料建造贮灰库的挡灰坝。挡灰坝的填筑过程如下:先用透水性很大的块石等料筑成初期坝,使坝前形成一定库容;随着灰浆的注入和排水,灰浆脱水固结形成坝体;当坝体高度接近初期坝时,在坝上用灰料加筑子坝,然后继续排放灰浆,如此逐级修建于坝直到坝体达到     

贮灰场的地震反应分析及抗震加固

燃煤火电厂湿法贮灰场的灰渣沉积层往往处于饱和松软状态,难以在其上建造子坝,且灰渣层在地震作用下极易发生液化,危及灰坝安全。笔者结合某些电厂贮灰场的子坝加高工程,在室内外试验的基础上,用有效应力的动力分析法计算了地震作用下贮灰场的动力反应,并提出了抗震加固措施。为类似贮灰场的抗震分析与加固指出了一条有效的途径。     

辐射井排渗系统在灰坝工程的应用实例

某电厂贮灰场,属山谷型灰场,电厂灰渣采用“湿排”法,由管道通过高压输送到6 km以外的灰场储存。灰场灰坝采用分期建设方式,初级坝为透水式土、石混合坝,后级采用灰渣(粉煤灰)逐级加高构筑子坝。灰坝中设计了配套的排渗系统,灰坝1985年投入使用,自使用以来逐渐出现几个主要影响     

钢渣微粉在粉煤灰加气混凝土中的应用研究

将钢渣微粉应用于加气混凝土中,通过实验研究发现：钢渣微粉较高的比表面积使其需水量偏大,钢渣微粉取代粉煤灰的适宜量为40%,适量钢渣微粉取代粉煤灰可使加气混凝土具有良好的水化产物组成与结构,过量的钢渣微粉取代粉煤灰会导致加气混凝土水化产物C-S-H凝胶数量的大幅度减少。     

掺加微粉对高钛重矿渣砂浆性能的影响

通过对掺加不同含量的渣粉和粉煤灰在高钛重矿渣砂浆中的试验研究，验证了高钛重矿渣砂浆中适量的双掺矿渣微粉、粉煤灰可以改善砂浆拌合物的强度与和易性，满足砌体施工规范要求。     

矿物掺合料对机制砂浆性能影响

研究了磨细石灰石粉、粉煤灰和矿渣掺合料对机制砂砂浆物理力学性能的影响。当矿物掺量由10%向40%递增,结果表明:矿渣试件7d强度下降,28d强度高于基准试件;砂浆流动性提高但保水性降低。粉煤灰试件、石灰石粉试件的7d和28d强度低于基准试件,石灰石粉试件强度降低尤甚;粉煤灰砂浆流动性先升高而后降低,以20%或者30%为拐点,石灰石粉会显著提高砂浆的保水性,但对砂浆强度有不利影响。矿渣与石灰石粉复合制备的砂浆,其稠度、保水性和强度满足工程实际对砂浆的要求,且优于粉煤灰与石灰石粉复合制备的砂浆。     

二灰钢渣对钢渣的品质要求

主要介绍了钢渣的产生过程，分析了其化学成分和物理性能，以及二灰钢渣的强度机理，阐述了二灰钢渣对钢渣的品质要求和对策，提出二灰钢渣应用中的注意事项。     

矿物掺合料对干粉砂浆物理性能及孔结构的影响

研究了石灰石、矿渣和粉煤灰3种矿物掺合料分别对干粉砂浆的工作性能和力学性能的影响,并探讨了掺有掺合料时干粉砂浆的宏观力学性能和其微观孔结构之间的关系。结果表明:粉煤灰在掺量小于30%时能够提高砂浆的流动度,但掺量再继续增大时,砂浆流动度反而下降;掺入矿渣粉略能提高砂浆的流动度;石灰石粉在一定程度上降低砂浆流动度;同时石灰石粉能够提高砂浆的保水率,而矿渣粉和粉煤灰却降低砂浆的保水率。随着石灰石、矿渣和粉煤灰掺量的增加,砂浆28 d强度均有不同程度的降低,影响顺序为石灰石>粉煤灰>矿渣;与空白样相比,内掺占水泥质量50%的石灰石粉和矿渣粉时,28 d砂浆硬化体的总孔隙率分别增加10.2%、7.7%,而掺等量粉煤灰时总孔隙率则基本不变。以石灰石替代50%的水泥时,28 d砂浆硬化体中d>100 nm的多害孔增加24.0%,而以粉煤灰替代50%的水泥时,砂浆中多害孔基本不变,以等量的矿渣粉替代时d>100 nm的多害孔减少6.5%。     

以钢渣和粉煤灰为掺合料的水泥基泡沫混凝土的研制

研究了钢渣和粉煤灰为掺合料对水泥基泡沫混凝土性能的影响。结果表明：用优质粉煤灰等质量取代水泥。不仅可降低泡沫混凝土的干体积密度和导热系数,而且在同条件下可提高低泡沫混凝土的强度;钢渣粉对泡沫混凝土的干体积密度影响不大。但会降低泡沫混凝土的强度．而钢渣粉与粉煤灰复合取代水泥时可以得到良好的效果：泡沫用量是影响泡沫混凝土的干体积密度、抗压强度和导热系数的主要因素,泡沫量增加会导致泡沫混凝土的密度降低,强度也减小,导热系数减小;泡沫混凝土的导热系数与干体积密度近似呈指数函数关系。     

煤粉锅炉低温省煤器泄漏的原因分析及对策

通过7#锅炉低温省煤器泄漏的原因,指出主要是灰粒磨损所致,其次为省煤器设计安装时存在烟气走廊使磨损加剧.分析了飞灰磨损的机理,然后分析了影响低温省煤器磨损的5种因素,一是烟气走廊引起磨损的机理;二是管壁材料的影响;三是飞灰浓度的影响;四是过量空气系数的影响;五是烟气成分的变化对磨损的影响.同时提出了减轻及防止省煤器磨损引起泄漏的方法和途径.     

掺合料对高性能混凝土早期自收缩的影响

本文采用自制的混凝土自收缩测定仪测定了高性能混凝土早期的自收缩，研究了硅灰、磨细矿渣、磨细粉煤灰三种掺合料对高性能混凝土自收缩的影响。研究结果表明：硅灰和磨细矿渣增大了高性能混凝土3d前的自收缩值，而磨细粉煤灰降低了高性能混凝土3d前的自收缩值。     

煤矸石对水泥基材料海水中化学稳定性的影响

通过在人造海水侵蚀液中长期浸泡的试验,研究了煤矸石对水泥砂浆在海水中化学稳定性的影响,并与矿粉和粉煤灰进行了比较.结果表明,煤矸石能明显提高水泥砂浆抗海水化学侵蚀能力,但效果不如矿粉和粉煤灰.掺不同种类掺和料的水泥浆体其孔径的细化是其抗海水化学侵蚀能力提高的根本原因.