低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用

低渗透油藏的生产井压裂后，在单井试油试采过程中，压力恢复测试关井时间不同，其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段，渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况，基于长庆绥靖油田塞39井区长：低渗透油藏大量试井和实际生产资料，利用现代试井解释理论，研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明，当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后，利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力，其结果的误差小于5％，同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近，对于塞39井区，若预先知道某生产井地层有效渗透率值，可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间，否则，建议按照该井区地层有效渗透率（大约在6mD左右），将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14     

试井解释中导数曲线超越压差曲线的原因分析

试井解释时有时发现，整个测试过程是成功的，没有任何失误，但依据测试的数据得到的压力导数曲线的形态却发生扭曲变形，甚至出现导数曲线超越压力曲线的情况，不能用于解释并计算相关参数。对生产井和探井试井解释分析认为，关井前的开井时间长短是引起这种现象的原因之一。建议确定真实的开井时间和开井产量，对于低渗、特低渗，不建议使用一关数据解释等。     

坨17井试井资料分析与解释

双坨子气田坨17井于1998年7月10日完井，到目前为止共进行了1次不稳定试井，1次修正等时试井。利用产能试井、压力恢复试井资料的解释获得了大量信息，采用双对数和半对数对该井外边界进行分析，提出在进行试井解释时，解释模型选用十分重要，一定要结合地质条件和试井曲线形态进行判断。利用该井修正等时试井资料确定真表皮系数为0，而压力恢复试井解释的S为34，说明该井配产太高紊流损失严重。确定产能试井无阻流量为108．582dam^3／d，用无阻流量的1／5确定合理产量为21．7dam^3／d。     

苏里格气田压裂气井合理关井测压时间

为了解决压裂气井压力恢复曲线不能出现边界反映段，以及渗流不能反映地层中真实流动特征的问题，基于苏里格气田低渗透气藏压裂气井试井和实际生产资料，利用现代试井解释理论，研究了合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明，当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后，利用此时的压力数据，解释地层参数和地层压力，其结果的误差小于5%，同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近，对于苏里格气田压裂气区而言，若预先知道某生产井地层有效渗透率值，可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间，否则，建议按照该井区地层有效渗透率，将不稳定试井测试时间定在以10 d以上为宜。     

起泵测试对试井解释中模型诊断及解释结果的影响

开发井进行试井测试时由于受到矿场条件限制 ,使压力恢复数据不完整 ,缺失了试井曲线的早期数据。在进行起泵测压井试井解释时 ,易造成错误的模型诊断 ,从而得出错误的解释结果。因此 ,必须对初始压力点和初始时间点进行修正     

二流量试气技术研究及应用

中原油田高压低渗透储层续流时间长，采用常规的不稳定试井，只有关井恢复较长时间才能录取到满意的资料，给试井工作带来不利因素。二流量试井不用关井，通过改变产量，录取第一个稳定工作制度到第二个稳定工作制度之间随时间变化的压力数据，从而求得油藏平均地层压力、地层渗透率、表皮系数等参数，与压力恢复试井具有相似的效果，进一步证实了二流量试气资料可以利用现代试井解释软件进行处理分析，降低了气井假压力计算的难度。     

坨深1井试井资料解释与应用

利用双坨子气田坨深 1井产能试井、压力恢复试井资料的解释结果 ,结合试采情况 ,确定了二次产能试井平均无阻流量 ,用无阻流量的 1 3确定了合理产量。该井两次不稳定试井解释模型都选用复合模型 ,并通过评价说明该井有很好的前景。     

基于反褶积技术的S气井不稳定试井解释

塔里木盆地库车坳陷的S气井所在气藏表现为超高压低孔低渗砂岩凝析气藏特征,现场关井测试时间较短,导致未出现径向流或边界特征,采用常规试井解释方法进行不稳定试井资料的解释时呈现多解性。因此,针对该井历次测试中的压力恢复数据,对比分析"直井+有限导流+均质+矩形封闭边界"模型和"直井+有限导流+均质+平行封闭边界"模型常规试井解释的全程压力史拟合结果发现,选用"直井+有限导流+均质+矩形封闭边界"模型对历次压力恢复双对数特征曲线及压力历史拟合较好,与反褶积试井解释结果所表现出的全封闭边界特征吻合。结果表明,反褶积试井综合了多次压力恢复测试及生产数据,获取了比单次压力恢复常规试井更多、更全的边界信息,能更好地拟合整个生产历史,提高了试井解释结果的准确性和工作效率,对低渗透油气藏的不稳定试井解释具有指导意义。     

油井稳定试井解释在吉林油田的应用

在稳定试井解释时,通过数据预处理技术,可判断和筛选各个测试点的合理性,做指示曲线、确定指数式产能方程,计算该井潜产量和油藏各项参数。A井稳定试井不足之处在于压力计未下到油层中部,只是随泵深增加而增加,在统计流动压力时还需要折算,给试井解释带来困难。通过多次调取井的工作制度、泵挂深度取得资料,对抽油机生产井稳定试井是一种尝试。     

不关井压力恢复现代试井理论研究

从单产量不关井压力恢复常规试井理论出发,推导出了多个产量的不关井压力恢复常规试井分析公式。但由于党规试井解释方法具有很大局限性,在地质模型复杂、内外边界复杂的情况下,常规试井方法显得无能为力。现引入现代试井分析的基本思想,首次系统地研究了不关井压力恢复现代试井分析中各种复杂渗流模型、数学模型、计算机模拟模型,推导出了变产量的不关井压力恢复现代试井公式,并建立了多囊理论储层模型,使之能应用于更加复杂的油藏。已开发出较完善的试井软件,应用于生产实际,在参数解释方面取得了比较满意的结果。     

油气井压力恢复试井解释关键技术

为提高油气井压力恢复试井解释结果的可靠性,提出了试井解释时需注意的数据预处理和模型诊断关键技术。在对比分析各个容易出现错误的双对数曲线形态基础上,归纳出数据预处理时,应剔除非点、选取初始点、加载生产时间、筛选数据点、适度"光滑化"导数曲线,保证试井曲线形态正确;模型诊断时,慎重选择试井解释模型,掌握大量试井曲线图形,并对图形进行分析和识别,使地层参数解释定量化,利用压力对时间的导数检验法,对试井资料进行诊断。此方法从2000年开始在吉林油气田试井解释中应用1 000余井次,均达到预期效果。油气井压力恢复试井解释关键技术分析提高了地层参数的解释精度,为油藏动态描述提供可靠依据。     

“三高”气井试井最小测压深度确定方法

“三高”气井现场测试作业过程中压力计无法接近产层中部,关井后井筒温度变化引起测点压力变化,对试井解释带来了较大的干扰。将地层渗流模型与井筒动力模型有机耦合,建立了井筒-气藏耦合的动力学模型。利用该模型研究不稳定试井压力计下入深度对试井解释结果的影响,绘制“三高”气井试井测试压力计最小下入深度图版,提出井口试井测试适应条件。研究表明,压力恢复试井最小测压深度(能反映地层真实渗流特征)主要受气井生产压差控制,其次受关井前生产产量控制;当生产压差大于10 MPa时,井口压力恢复试井即可满足试井解释条件;当生产压差小于10 MPa时,不同气井存在不同的最小测压深度,压力计只有下入最小测压深度以下,才能准确认识地层渗流特征。该方法为“三高”气井不稳定试井测试方案设计提供了参考依据。     

双重介质重整产量递减分析模型与应用研究

针对压力恢复试井测试时间较短、压力波及范围小、解释结果不能综合反映长期生产后地层的特性等问题,建立考虑有效井径双重介质油藏的产量递减模型,并对模型进行求解,绘制新型产量递减分析样版曲线.通过实例拟合解释表明:产量递减分析法拟合解释结果与压力恢复试井解释结果较为接近,其结果更能综合反映地层的生产动态特性.产量递减分析方法不需关井测压,不影响油田正常生产,是一种非常优越的解释方法.     

现场常进行压力恢复而极少进行压降测试原因分析

众所周知：压降测试和压力恢复测试都属不稳定试井。在推导不稳定试井解释的基本公式时，首先得到的是压降曲线在径向流动阶段的表达式，即     

压裂后不稳定试井早期恢复压力拟合重建方法

低渗、特低渗油气藏在大规模压裂后的不稳定试井,会因为关井不及时、井口漏失等原因,造成早期压力恢复数据缺失、跳点等,导致解释误差较大甚至不能解释。基于对压裂后不稳定试井早期压力恢复曲线变化规律的研究,找出压裂后不稳定试井曲线形态特征,简化数学模型;对比拟合效果,优选给出压裂排液关井早期井底恢复压力的经验公式,对缺失或异常的早期压力恢复数据进行外插值重建修正。C904井采用重建后的早期压力恢复数据与压力恢复实测历史数据合并后进行地层参数解释,整合后导入试井软件进行地层参数解释,曲线拟合效果较好,能较准确地解释出地层参数。该方法可较好地对压裂后存在异常的早期不稳定试井恢复压力进行重建,对压裂抽汲后的不稳定试井恢复压力重建亦有较好的的借鉴意义。     

渤海南部河流相油田四维试井分析技术

针对试井解释结果精度不高和多解性的问题,结合渤海南部河流相油田特点,以及生产井大多采用永久压力计生产的实际,在常规试井解释模型的基础上,基于空间拓展和时间推移尺度,提出四维试井分析技术。根据多层渗流理论、压力生产史或同井不同时期压力恢复资料,分别在空间上、时间上对试井模型进行约束。经对调整井D24井进行分析,试井解释四层段表皮系数分别为19.9、20.0、15.1和14.2,与实际地层严重污染相符,建议酸化作业后,该井日产油由30 m~3提高至80 m~3;应用该技术,定向生产井B27井前后进行了3次时间推移试井,通过调整井的实施,新增原油地质储量48.41×10~4 m~3。该技术可有效判断井污染情况、储层边界情况和物性参数,有效指导油水井措施及井网调整。     

呼图壁储气库试井资料解释方法探讨

呼图壁储气库测试资料受井间、边界以及其它因素干扰较为普遍,变井储和边界干扰问题突出。常规试井解释软件无法准确利用不稳定试井模型解释出准确的地层压力及储层渗流参数,测试时由于单井间压力差异大,部分井也出现压力上升的异常现象,不稳定试井解释困难。现研究了储气库试井资料的特点和规律,分析了目前呼图壁储气库试井资料解释中存在的问题,尝试利用Swift试井解释软件平台解释了部分存在干扰影响的实例井。与其它试井解释软件相比,Swift试井解释软件平台在呼图壁储气库资料解释中具有更好的适用性,能够有效地解决压力及其导数曲线末端严重上翘或下坠的资料解释问题。     

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气井稳定试井解释的原理和解释方法要求必须在测试工艺上满足稳定的测试条件，而在实际产能测试中，由于各种原因的影响，导致测试的产量和井底压力并未稳定就录取资料，此时所测出的稳定试井资料在二项式产能分析曲线上表现为斜率为负值，这种产能测试资料无法分析应用，特别是低渗透气藏，由于产能测试所需的稳定时间较长，必然造成测试成本较高。文章针对测试的产量或井底压力不稳定的情形，将其考虑为变产量稳定试井，从理论上推导出快速求取气井产能方程的新方法，并将该方法应用于分析实际产能测试资料，使原来无法解释的测试资料得到了解释，获得了气井的产能方程和无阻流量。实践证明，文章提出的气井产能分析新方法具有实用价值。     

低渗透气井试井解释渗透率异常现象分析

根据气井压降或压恢曲线解释的渗透率与测试产量的大小基本无关。但低渗透气井不同产量测试、修正等时试井"等时间隔"测试的压降或压恢曲线解释的渗透率随产气量的增大而降低,与通常的不稳定试井解释理论相悖。通过气井不稳定试井理论研究,结合矿场不稳定试井资料解释、分析,认为上述现象主要是由于气井工作制度不合理所引起。提出气井只有以合理工作制度测试,才能根据其压降、压恢曲线解释得到可靠的渗透率。这对气井试井及其解释工作起到重要指导作用。     

海上低渗岩性油藏试井解释技术对策及其实施效果

海上低渗油藏测试存在井口产量低、压力恢复时间短、多解性突出等难题,试井解释难以得到准确的地层参数。提出了一系列海上低渗岩性油藏试井解释技术对策,主要包括:通过引入段塞流求取井口关井产量,增加可用的压力恢复段;利用反褶积技术叠加多个压力恢复段,延长压力导数曲线时间;采用数值试井模拟复杂岩性边界,减少解释的多解性。通过对南海东部地区某油田两口评价井的实际应用,验证了这些技术对策的合理性与可靠性,较好地解决了井口关井条件下低渗油藏难以达到径向流的试井解释问题。