三角带传动最佳带速的实验验证

《石油机械》第14卷第7期,1986,第1～5页,图5 一定型别、材质、结构的三角带所能传递的额定功率,带速(即小轮直径和转速)、小轮包角、带长、传动比等因素有关。本文对由理论推导的三角带传动最佳带速进行了实验验证,为带传动设计中带速的选择提供了实际依据。     

三角带传动的可靠性设计方法

在常规三角带传动设计中,三角带的强度或许用应力,工作应力,几何参数等都是作为常量来处理,然而实际上它们都是随机变量。通过大量的实际观察和实验,可以找出这些随机变量的统计分布规律。对于影响三角带传动能力的主要随机变量用概率论和数理统计方法予以考虑,可以得出三角带传动可靠性,失效可能性的定量分析及寿命等参数的预测,从而获得较常规设计更为合理的三角带设计结果。     

新式窄型胶带传动

窄型胶带的宽度与高度之比值为1.1～1.2,普通标准型三角带的比值为1.6,故称小比值的胶带为窄型。窄型带侧面为圆弧形,增加与轮槽的接触面积,减少使用中的弯曲应力,采用120°包布,氯丁橡胶,涤纶绳芯制做,与标准型三角带相比具有以下特点: 1.传动功率提高30～50％。 2.皮带轮尺寸减少20～35％。 3.传动效率高达98％,比标准型三角带高4.5％,相对滑动较小。 4.成本低,降低费用20～40％。 5.使用寿命长,可达1～2万小时。     

阿尔伯达山脚地区东倾俯冲断层下的石油与天然气

在阿尔伯达地区,科迪勒拉造山带前陆边缘的大部分地区是以一系列东倾俯冲断层为标志的,这些俯冲断层上覆于人们更为熟识的西倾山脚叠瓦逆冲断裂构造。13000km~2的山脚地区,包括很多主要的油气田在内,都封闭于俯冲断层带之下,这个俯冲断层带是曾经覆盖着科迪勒拉东部更广大地区的一个硕部滑脱带经剥蚀后的残迹。沿顶部滑脱带的两边相对出露的东倾和西倾地层并排延伸便形成了一个长达数百千米、被称之为“前缘褶皱”或“三角带”的伪背斜。“三角带”的地下地质看起来很混乱,其实它可以看成是由叠覆的逆掩冲断席的系统排列而成。这些逆掩冲断席由于阶梯断裂而被褶皱并与顶部滑脱带合并,项部滑脱带本身又由于其下的构造增厚而被褶皱。 众所周知,落基山山脚地带和前缘山岭的西倾叠瓦逆冲断层是以一底部断层或称底部滑脱断层为根的。“三角带”的几何形态证明还存在一顶部滑脱带。顸部和底部滑脱带在阿尔伯达向斜的轴部合并,从而标志了山脚地区构造形变的东部边界。其他逆掩冲断带的前陆边缘的横剖面也表明俯冲边缘是普遍的,而且“三角带”几何形态和地质原理可以解释一些普遍的构造异常。     

多条V带传动时的初拉应力分布

全文论述了各种因素对D型V带初拉应力的影响关系,以及初拉应力对V带传动能力的影响之后指出,必须有效地严格地控制多条V带传动配组时的质量精度和一致的初拉应力指标,才能提高多条V带的传动效率。     

机械区域地层控制三角带的形成

褶皱冲断带内前陆指向冲断消失、前冲和后冲断层同时形成的地带称作三角带。我们对世界上褶皱冲断带三角带的区域地层及其几何形状进行了复查，结果表明三角带可分为两类：Ｉ型只有一个滑脱层且常常伴随挤离褶皱的核部而产生；Ⅱ型有两个或更多滑脱层且发现于被动顶板双冲构造的前缘部位。我们认为，机械区域地层是三角带形成与发展的控制因素。Ⅰ型三角带沿很弱的滑脱层发育，例如蒸发岩层。Ⅱ型三角带有三个机械地层单元：相对较强     

游梁式抽油机-深井泵装置(二)

窄V带(过去称窄型三角带)是国外50年代发展起来的新型V带,由于其承载能力和使用寿命均高于普通V带(过去称普通三角带),因此得到很快发展且有逐渐取代普通V带的趋势.我国从70年代末开始研制窄V带,已在抽油机和钻机上推广使用.     

多根Ⅴ带传动的载荷分布

多根V带传动中,由于带和带轮的诸参数实际值的离散性,各根V带的实际载荷差别甚大。这种现象降低了V带传动的传动能力和寿命。文内分析了两根和多根V带传动中各带的载荷分布现象;提出引进多根带传动系数C_n来考虑这种影响;给出多根带传动载荷的计算方法和C_n在设计计算中的应用;同时还给出试验数据,它所验证文中的理论计算方法是可以采用的。     

南江地区油气地质基本条件及勘探潜力

南江地区山前带具有较大的油气勘探潜力,通过研究该地区油气地质条件,认为具有较好的基本成油气地质条件,资源量大。金溪1井油气突破表明,在山前带低幅度缓冲逆冲背景下发育的构造三角带、断背斜、断鼻构造具有较好的保存条件,是保存油气的有利区域。指出南江地区金溪构造亚带、李子坪构造亚带及乐坝构造亚带为有利油气勘探区,高塔构造亚带为较有利油气勘探区,桥亭-诺水河冲断构造亚带为潜在的油气勘探区。     

在石油钻机上继续发展胶带传动的探讨

本文对钻机的几种机械传动进行了对比,分析了带传动对钻井工况的适应能力,肯定了带传动在钻机上继续应用的可能性,建议同时发展链传动钻机和带传动钻机,加强带传动的研究,提高带传动钻机的传动性能。     

交互式平带传动专家系统设计

阐述了专家系统在带传动设计中的应用,建立了平带传动设计的专家系统。论述了建立本系统的关键技术,如产生规则表示的知识表达、评价－决策模型等,应用“设计－评价－再设计”交互式设计方法,得到一个可靠实用的平带传动设计专家系统。     

钻机并车箱链条传动的设计原理以及并车链条的攻关方向

本文根据国家标准“石油钻机型式与基本参数(GB1806-79)”的规定,阐述了钻机并车箱链条传动的设计原理,推荐了并车箱链条传动的主要设计参数(节距、齿数、排数、中心距),讨论了采用变距器传动时,并车链条的传递功率,指出了如何根据链条的“帐篷”曲线确定并车链条的攻关方向。     

普通材质V带传动的胶带选型图

本文采用普通材质V带的参数,按照V带传动选择带型的基本要求,并参考英国标准BS3790—1981中提供的选型图的最新形式,绘制了新的V带选型图,指出了新选型图的特点,并作了使用说明。     

Ⅴ—平带传动的设计方法

概述了V—平带传动特点。提出了以V—平带传动代替V带传动的理论依据。在讨论三种V—平带传动设计方案的基础上,总结出一套符合我国国家标准的V—平带传动设计方法。该方法的设计要点是:传动比i_(min)=3;传动中心距等于或略小于大轮直径。符合以上条件的V—平带传动,仍按V带传动的常规方法选择带型、带长,计算中心距,确定单根V带的传动功率及选择带的根数等。推荐了各型V—平带传动的主要参数。     

弯管异常起皱的成因分析

指出由于制管过程操作不当,致使管坯局部产生了异常的压应力和压应变,形成“反光带”,并在“反光带”处出现弯管异常起皱。根据“反光带”厚度和硬度的微小变化形态,运用应力-应变理论揭示出在“反光带”处弯管异常起皱的成因,即:当积聚在“反光带”内的残余压应力和残余压应变与弯曲时内侧圆弧处产生的压应力及塑性压缩变形相互叠加后,导致弯曲圆弧内侧管壁上承受的压应力和压应变超过管壁自身变形抗力及壁厚增厚所能承载的塑性变形量时,管壁被压溃,进而失稳起皱。     

塔里木盆地塔中南坡台缘带油气成藏条件

利用最新地震、测井资料,综合运用等时地层格架、构造解析和沉积演化等方法,识别塔中南坡台缘带的具体位置和形态,分析塔中南坡台缘带的结构特征及不同区段油气成藏条件.研究表明,塔中南坡台缘带是早奥陶世末期至晚奥陶世早期形成的大型复合型台缘带:台缘带东段是在上奥陶统沉积前遭受长期剥蚀而形成的复杂断裂台缘带;西段为在上奥陶统良里塔格组沉积时沿缓斜坡台缘带发育的台地边缘礁滩复合体,形成碳酸盐岩沉积台缘带.塔中南坡台缘带横向上具有分段性,可分为构造和沉积特征各异的6段,其中第Ⅰ段和第Ⅱ段是超覆三角带和削截三角带叠合部位,岩溶和岩性储集层发育,第Ⅴ段是台缘礁潍发育区段,这3个区带是塔中南坡油气勘探的主要目标.     

浅论窄V带传动

窄V带传动由于在承载能力、寿命、传动效率、尺寸和成本等方面的优越性,已在国外广泛使用。文章较详细地论述了窄V带的特点,比较了窄V带与其它传动的效率和传动能力,以实例说明了用窄V带取代普通V带所能取得的经济效益。     

窄Ⅴ带传动的优化设计

作者针对目前窄V带传动设计中,数表与图线较多和计算繁琐的缺点,按文献1提供的设计公式,用“情况分析法”对这些数表和图线进行了优化设计并以实例进行了有关的计算。     

用于抽油机的新型三环减速器

设计的新型三环减速器主要由圆弧齿同步齿形带、小带轮、大带轮、曲柄轴、传动环板、输出轴、外齿轮和箱体等组成。介绍了减速器的结构、工作原理、特点以及用于抽油机的可行性。传动环板及转臂偏心轴惯性力和惯性力矩的计算结果表明 ,这种减速器传动机构的惯性力和惯性力矩理论上是完全平衡的。根据滑动轴承理论 ,新型三环减速器设计了油膜浮动机构 ,使减速器在运行中均载、减振效果明显 ,受力较为合理。     

联组窄型V带在钻机和抽油机上的应用

本文概述了联组窄型三角胶带(简称联组窄型V带)的传动特性及现场试用情况,着重分析了抽油机和钻机采用联组窄型V带传动的经济效益。建议在适合V带传动的场合,首先选用窄型V带,并对V带的保管、配组、安装和调整等提出了要求。