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结合温度变化规律和浓度变化规律,研究了丙酮和甲苯混合气体在变压吸附过程中的传质规律,讨论了温度、浓度、竞争吸附对传质区移动的影响。研究表明:温度曲线的变化是传质区移动的反映,变压吸附初期吸附柱内的床层温度随其高度而增加,随吸附进行,温度曲线逐渐趋于重合;变压吸附过程中吸附速率和脱附速率并不相同。吸附阶段丙酮、甲苯浓度均沿床层高度变小;随吸附循环的进行,吸附阶段不同时刻不同床高的甲苯浓度逐渐变大趋于稳定,丙酮浓度逐渐变小趋于稳定。丙酮、甲苯两组分吸附循环中,丙酮为弱选择吸附性物质,其传质区移动快于甲苯。 相似文献
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《石油学报(石油加工)》2017,(6)
为了寻求高效的有机废气吸附剂,用氧化石墨还原法制取石墨烯进行吸附。选取挥发性有机气体中的甲苯作为研究对象,用石墨烯作为吸附材料,分别考察了床层高度、吸附温度及甲苯初始质量浓度对石墨烯吸附甲苯性能的影响。结果表明,石墨烯吸附甲苯容量与甲苯初始质量浓度、床层高度、温度成正比。在实验温度25℃、床层高度10mm及气速200mL/min条件下,甲苯吸附量为100mg/g。石墨烯吸附甲苯的动力学过程符合假二级动力学模型,吸附等温线拟合符合Freundlich模型。 相似文献
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采用负载浸渍法,将活性金属铜引入活性炭孔道内部,并且对其进行N2吸附-脱附及透射电镜表征。使用改性后的AC-2活性炭吸附剂吸附脱除苯模型化合物,当入口苯质量浓度为6.5 g/m3、体积空速为1 000 h-1、吸附温度为20℃时,穿透时间为13 h,吸附量为132 g。经过8个吸附-再生周期,AC-2活性炭吸附剂仍可将固定床吸附器出口苯质量浓度控制在30mg/m3以下。使用改性后的AC-2活性炭吸附剂吸收-吸附脱除石脑油中的VOCs(挥发性有机物),在进气口VOCs质量浓度为100~150 g/m3、体积空速为1 000 h-1、吸附温度为20℃的条件下,其穿透时间为4.5 h。经过4个柴油吸收-吸附-再生周期,AC-2活性炭吸附剂仍维持较稳定的脱VOCs性能。热脱附模型相较于常温脱附模式,更加适用于活性炭吸附剂的脱附再生。 相似文献
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以颗粒状硅酸锆(ZrSiO4)作为载体,通过浸渍的方法将壳聚糖负载其上,制得壳聚糖-ZrSiO4吸附剂。用该吸附剂处理废水中的铅离子(Pb2+),考察了体系pH值、温度、时间等工艺条件对吸附和脱附效果的影响。结果表明,在Pb2+溶液初始质量浓度为5.0 mg/L,pH值为6.0,吸附剂用量为24.0 g/L,吸附温度为30℃,吸附时间为1 h的优化条件下,该吸附剂对溶液中Pb2+的最大吸附率为86.4%,相应其最大吸附容量为180.1μg/g;用去离子水洗涤壳聚糖-ZrSiO4饱和吸附剂,调节脱附体系pH值为2.0,在10℃震荡10 min,该吸附剂对Pb2+的脱附率可达93.5%。 相似文献
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采用吸附分离工艺,以5 A分子筛为吸附剂,氮气为脱附剂,将重整拔头油分离成高纯度的正构烷烃和异构烷烃。结果表明,在吸附温度为180~280℃,进料空速为25~150 h-1的条件下,温度越低,穿透吸附容量越大。吸附分离最佳操作条件为:温度220℃,原料气体空速50 h-1,进料时间25 min,脱附气体空速50 h-1,脱附时间25 min。吸余油中正构烷烃质量分数为3.90%,异戊烷和二甲基戊烷质量分数分别为24.65%,28.21%,辛烷值为91.0;脱附油中正构烷烃质量分数可以达到99.0%以上。 相似文献
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《天然气化工》2015,(6)
运用Aspen Adsorption软件数值模拟了体积比为3:7的甲烷和氮气组成的低浓度煤层气的脱附吹扫过程,得到了甲烷的脱附吹扫曲线和吸附床层轴向浓度分布,考察了压力、吹扫速率和吸附剂对脱附吹扫过程的影响。结果表明:活性炭作吸附剂、293K、300kPa、流速2×10~(-7)kmol/s条件下,甲烷出口含量模拟值与实验值吻合良好,甲烷的饱和负载量和氮气的初始负载量分别为6.75×10~(-4)kmol/kg和3.65×10~(-4)kmol/kg,脱附吹扫时间为760s时,吸附剂实现完全再生;脱附吹扫时间随压力变小而缩短,吹扫压力为500k Pa、300kPa和100kPa时的甲烷脱附吹扫时间分别为1208s、634s和436s;吹扫速率越大,脱附吹扫曲线越陡峭;活性炭比分子筛的的脱附吹扫时间更短。 相似文献
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采用三氧化二铁(Fe2O3)/黏土铁系吸附剂对生物柴油进行吸附脱酸,考察了吸附时间、吸附温度、吸附剂用量等吸附工艺条件对脱酸效果的影响,并研究了该吸附剂的饱和吸附量和再生性能。结果表明:最佳吸附剂用量为8.69%,吸附温度为54.91℃,吸附时间为2.7 h,在此优化条件下,脱酸率为86.78%;在最佳吸附温度和吸附剂用量下,Fe2O3/黏土吸附脱酸的饱和吸附量为18.5 g/g;以月桂醇聚氧乙烯醚(AEO-3)作脱附剂,吸附脱酸后的Fe2O3/黏土经第1次再生后,脱酸率仅为45.71%,经第2次再生后,无脱酸能力。 相似文献
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重油催化裂化柴油吸附脱氮-加氢精制组合工艺的开发 总被引:2,自引:0,他引:2
在试验室固定床小型试验装置上.采用自行研制的DNSiAl-004硅铝吸附剂,对碱氮质量分数为100~190μ/g的重油催化裂化柴油进行吸附脱碱氮,吸附剂饱和后用溶剂M进行脱附再生,最后针对脱碱氮柴油进行加氢精制.结果表明:DNSiAl-004吸附剂对柴油中的碱氮具有较高的选择吸附性,在脱碱氮率不小于80%的前提下,吸附剂的碱氮容量为0.45%,单程吸附柴油收率大于99%;在温度40~50℃的范围内,溶剂M能够对饱和吸附剂进行较好的脱附再生,经过40次吸附-脱附后,DNSiAl-004吸附剂的碱氮容量仅下降6.7%,同时溶剂M回收后可循环使用;脱碱氮柴油经过加氢精制后,硫质量分数降到50μg/g以下,达到了欧Ⅳ柴油硫含量指标的要求. 相似文献
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对新型油气回收吸附剂HBY-1的吸附、解吸性能进行了研究。试验结果表明,室温下,在甲苯浓度为10 000μL/L、空速为200~400h-1、解吸时间为2h、解吸温度为22℃时,HBY-1对甲苯的平衡吸附容量为28.0%,解吸速率为23.0g/h,高于活性炭;在油气浓度为140 000μL/L、解吸时间为2h、解吸温度为22℃时,HYB-1的吸附热比活性炭低17.1kJ/mol,而HYB-1的解吸速率为18.0g/h,是活性炭解吸速率的1.5倍,说明HYB-1的安全性和回收性能均优于活性炭。 相似文献
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流化催化裂化汽油吸附法深度脱硫工艺的研究 总被引:8,自引:5,他引:3
以臭氧氧化活性炭为吸附剂,对流化催化裂化(FCC)汽油进行吸附脱硫研究,探索了最佳吸附条件和最佳再生条件。实验结果表明,在活性炭颗粒大小为80~100目、吸附温度为80℃、原料液态空速为1.70h-1的最佳吸附条件下,可使初始硫含量为796μg/g的FCC汽油的初始流出液的硫含量降到18μg/g,初始脱硫率达97.7%;在脱附剂为乙醇、再生温度为60℃、脱附剂液态空速为1.70h-1的最佳再生条件下再生活性炭,循环使用3次时仍可使初始流出液的硫含量降到45μg/g,初始脱硫率达94.3%。 相似文献
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活性炭纤维吸附低浓度甲苯废气吸附等温方程的研究 总被引:4,自引:1,他引:3
在自制吸附器上研究粘胶基活性炭纤维吸附低浓度甲苯废气的特性,通过实验测定活性炭纤维吸附不同浓度甲苯废气的穿透曲线,并运用Origin 6.0 Professional软件计算出不同浓度甲苯废气的平衡吸附量,分别用Freundlich、Langmuir和D-R方程拟合得出吸附平衡关系,并与实验结果进行比较。结果表明,在浓度较低时,Langmuir方程能更好地符合实验结果,而浓度较高时,D-R方程与实验结果吻合得更为理想。 相似文献
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超临界CO_2萃取再生失活Pd/C催化剂 总被引:2,自引:1,他引:1
对苯甲酸加氢过程中Pd/C催化剂的失活原因进行了分析,研究了利用超临界CO2萃取再生失活Pd/C催化剂的过程,考察了萃取温度、萃取压力、CO2流量、共溶剂种类对Pd/C催化剂再生效果的影响。研究结果表明,超临界CO2萃取可以有效去除Pd/C催化剂表面吸附的有机杂质,恢复Pd/C催化剂的活性。利用超临界CO2萃取再生失活Pd/C催化剂的较佳工艺条件:萃取温度333~353K,萃取压力15~25M Pa,CO2流量(1g催化剂、常温、常压)20mL/h,以甲苯和二氯甲烷混合物为共溶剂。工业试验结果表明,在催化剂处理量320kg、萃取温度353K、萃取压力20M Pa、萃取时间12h、超临界CO2流量1.5t/h、无共溶剂的条件下,失活Pd/C催化剂的活性可达到新鲜Pd/C催化剂活性的80%以上。 相似文献
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以FX-01催化剂烧炭再生本征动力学模型为基础,考虑粒内扩散的影响,建立工业绝热床反应器的烧炭再生模型,并应用正交配置法求解。模拟结果表明:当入口温度一定时,存在一临界空速;当入口气空速一定时,存在一临界入口温度。只有入口温度不超过临界值,且燃气空速高于临界值才能进行安全烧炭。通过对再生方案的分析,选出较优方案为:再生初期:燃气空速为980h-1,入口温度T0=573K,入口氧浓度Y0O2=2%。当烧掉床层40%的炭时,将燃气切换为空气,同时提高入口温度到603K,继续烧炭。按此方案烧炭33h,可使催化剂活性基本得到恢复。 相似文献