火筒式加热炉烟管的优化设计

对火筒式加热炉烟管结构形式及热力计算进行了分析,提出了加热炉烟管结构形式中,螺纹烟管在强化传热的同时增加了烟风阻力,在烟风阻力要求不高的情况下可采用螺纹烟管,烟管的管径和流速对传热效果影响较大,应控制在合理的范围内。     

水套炉结构优化的影响因素

烟管总传热系数和加热盘管总传热系数是影响水套炉结构优化的主要因素.对热负荷为1 750 kw、设计热效率为90%的水套炉进行模型热力分析,结果表明:随烟管总传热系数的增大,火筒及烟管的结构尺寸显著缩小,筒体长度大幅度降低;随加热盘管总传热系数的增大,加热盘管数量和结构尺寸显著缩小,筒体直径大幅度减小.强化烟管和加热盘管的传热特性是水套炉结构优化的重要途径.     

油田新型高效水套炉的开发研究

对火筒受热面积与负荷率的关系以及烟管换热面积与水套炉效率的关系进行了分析,提出了火筒烟管结构的优化设计方案。采用三维内肋管强化传热技术,可以达到降低水套炉的金属耗量和提高热效率的目的。对火筒烟管结构、换热盘管结构形式以及整体结构进行了优化设计,对热媒介质进行了优选。在此基础上,开发了1750kW高效水套炉。这种水套炉具有高效和小型化特点。     

锅炉烟管及人孔裂纹的分析及处理

锅炉烟管及人孔裂纹的分析及处理曾庆柏辽阳石油化纤公司炼油厂辽阳１１１００３关键词锅炉，烟管，裂纹分析ＴＨＥＡＮＡＬＹＳＩＳＡＮＤＲＡＮＤＬＩＮＧＯＦＦＩＳＳＵＲＥＦＯＲＦＬＵＥＧＡＳＰＩＰＥＡＮＤＭＡＮＨＯＬＥＯＦＢＯＩＬＥＲ￥ＺｅｎｇＱｉｎｇｂｏ．...     

锅炉烟管严重腐蚀事故原因分析

兰州市某单位于 1 995年 9月购进两台全自动燃气锅炉 (WHS1 .4- 1 .0 /95/70 - QJ) ,并于同年 1 1月投入运行 ,工作压力 0 .6 MPa。锅炉运行仅 6个月就发现 2 #炉有 1根螺纹烟管泄漏 ,无法正常运行 ,被迫停炉。1　原因分析1 .1　电化学腐蚀对腐蚀较严重的烟管进行了取样分析 ,结果见表 1和表 2。　　　　　表 1　螺纹烟管有关数据　　　　 %元　素 Al Si S Mn F e新鲜面— 0 .0 8— 0 .2 799.6 5外表面— 0 .2 5 0 .190 .6 4 98.92坑　外— 0 .5 40 .6 80 .2 5 98.5 0坑　内 1.6 9— 0 .43 0 .5 497.3 4　　　　　表 2　腐蚀产物检测数…     

可抽式微正压加热炉

1.可抽式微正压加热炉技术 (1)工艺结构。可抽式微正压加热炉主要采用一个火管和一组烟管管束分多排排列,将火管、烟管焊在盲法兰上,组成整体可抽式烟、火管结构。该整体与封头的接管法兰通过金属包覆垫片密封。为保证烟、火管整体刚度,沿烟管长度方向设置支撑板焊接在火管上,与烟管不焊。火管支撑在五组滚筒上,在维修或更换烟管、火管时,烟管、火管可以在滚筒上滚动,减少了烟管、火管滚动时的摩擦阻力。 (2)先进自动化技术。加热炉燃烧器采用全自动燃烧器,实现了加热炉炉前自动化。具有自动     

烟管式高温取热炉在重油催化裂化装置中的应用

分析了重油催化裂化装置烟气余热回收系统中套管式高温取热炉频繁出现爆管的原因，采用烟管式高温取热炉取代原设备，成功应用于某炼油厂120×10^4t／a重油催化裂化装置中，该炉运行情况良好，节能效益显著。     

连续管伸长量分析

连续管在作业过程中因受残余应力等多种因素的作用,容易发生塑性变形伸长。在分析连续管残余应力的形成及塑性伸长原理的基础上,重点讨论了轴向载荷引起的伸长、热伸长、内外压差引起的伸长及螺旋弯曲引起的缩短等4种变形问题,研究了相应的理论计算公式和计算方法,并通过实例计算绘制关系曲线,阐明了连续管变形伸长的基本特点:连续管在起下作业中的塑性变形伸长比常规油管复杂,其变形伸长量比较明显;连续管轴向伸长量和螺旋屈曲缩短量都比较大,在作业中应重点考虑;热伸长和内外压差引起的伸长比较小,在作业中可不作为重点考虑;在实际作业中连续管总的变形伸长量是上述4种变形的不同组合,由于伸长与缩短相互抵消,故总的变形伸长量并不大。     

水套加热炉燃烧传热特性模拟研究

对水套加热炉燃烧传热特性进行了模拟研究,利用数值方法模拟了水套加热炉火筒内天然气燃烧过程,分析了火筒和烟管内温度场的分布规律及不同壁温下火筒、烟管和烟囱的温度变化趋势。分析表明,该水套加热炉火焰主要集中在火筒中后部,烟管与管板连接处属于压力薄弱区易烧穿,应采取措施,提高排烟温度,避免后烟箱腐蚀穿孔。     

分层注水管柱轴向位移分析

为了确定注水作业中封隔器的坐标位置,要精确计算在不同工况下注水管柱轴向位移量。应综合考虑地层压力、温度、注水流速等因素,分析计算不同因素影响下管柱轴向伸长量。结果表明,高温、高压、深井、注水流速高都会给管柱伸长量以明显影响。     

注水油管柱轴向位移分析

为了正确确定注水作业中封隔器的坐封位置和轴向位移补偿量，须精确计算在不同工况下注水油管柱的轴向位移量。综合考虑了注水油管内液体的横向压力效应与流动摩阻效应，应用弹性力学方法对注水油管进行应力和位移分析，计算了注水油管在不同因素影响下的轴向伸长量。结果表明，注水油管内的横向压力效应对油管轴向位移有明显影响，油管内液体流动引起的油管轴向伸长与注入速度的平方成正比。     

锅炉烟管胀口处的渗漏处理与预防

从制造、修理、运行操作3个方面分析了锅炉烟管胀口处渗漏的原因,阐述了锅炉烟管胀口处渗漏的处理方法和预防措施。     

大型油罐罐壁开孔补强应力分析

简述了大型油罐罐壁开孔补强的基本设计原则,运用通用有限元程序ANSYS模拟计算大型油罐开孔补强处的应力状况,对比有补强圈和没有补强圈时的计算结果,得到了补强圈周围的应力分布规律.在证明了验算模型正确性的基础上,通过改变孔径的尺寸,进一步计算分析孔径大小与补强圈周边应力分布的关系.由于接管内伸长度会对应力的分布产生影响,在本文中也计算了不同接管内伸长度的模型,得出接管内伸长度与孔边最大应力值的关系,为合理设计开孔补强提供了参考.     

基于弹性变形的滑轮法安装水下管汇的钢丝绳静力学分析

基于钢丝绳下放过程中因受力而产生的微小弹性伸长量,分析水下管汇在海面上、入水以及吊装等3个不同阶段的钢丝绳形态、有效张力和弹性伸长量随钢丝绳位置的变化,并通过Matlab编程对算例进行数值求解。结果表明:钢丝绳在吊装管汇前呈悬链线和近悬链线形态;在吊装管汇后呈近似直线形态,且钢丝绳有效张力和伸长量随着管汇质量增加而明显增大;在吊装管汇后,钢丝绳顶部的有效张力最大,是安装过程中的危险部位,需进行监测和预警。研究结果对实际下放安装过程中提高安装精度和安全性具有指导意义。     

海上热采井完井管柱设计技术特点分析

稠油热采对完井设计提出了特殊的要求。结合渤海某稠油油田的实践经验,指出了稠油热采完井设计的技术热点,建立了热采井井筒温度剖面分析模型和生产管柱热载荷伸长量的计算方法。分析了不同注热温度和油管保温措施对注热效果的影响,对注热造成的油管、筛管伸长进行了评估,为完井管柱设计采取相关的技术措施提供定量参考。通过算例表明采用保温措施能大大改善注热效果,尤其是在注热温度较高的情况下,保温措施能显著降低沿程热量损失;采用具有低传热保温效果的管柱,可以缓解伸长量增加对井口预留空间的需求。     

联合站蒸汽锅炉烟管清理器

为缩短联合站蒸汽锅炉烟管清灰时间,避免锅炉烟管清灰时的烟尘污染并提高工作效率,研制了锅炉烟管清理器。该烟管清理器清灰速度快,效果好,一台锅炉90根烟管清灰完毕操作耗时仅138 min;清理过程中电机能匀速带动刷头快速转动清除附着在管壁上的杂质,同时压缩风顺利将烟灰和杂质输送至锅炉的后烟箱,减少了烟尘对环境的污染。联合站加热锅炉烟管清理器结构简单,使用方便,清灰效果好,提高了炉管的传热效果和锅炉的热效率。     

基于数值模拟的层合板螺栓接头强度分析

基于渐进损伤分析方法,在有限元分析软件ABQUAS中建立了复合材料层合板螺栓连接的三维渐进损伤有限元模型,计算了不同干涉量接头强度的挤压强度。结果表明,较小的干涉量可以提高复合材料接头强度,且主要表现为对初始破坏强度的提升。     

钻进中钻具伸长量的计算

井内钻具在其重力作用下,会产生一个拉长,钻具内液体水力压耗和钻头水力压耗也会对钻具产生轴向的拉力。该文对钻进状态下的钻具进行了受力分析,并推导出在力的作用下钻具伸长量的公式,通过计算得出钻具在钻进中的伸长量不可忽视。建议在今后的录井工作中,用校正后的井深代替原有井深,使井深数据更加准确。     

特殊螺纹接头上扣螺纹过盈量设计

针对特定工况要求设计的低钢级、薄壁油管特殊螺纹上扣扭矩较低问题,首先采用蒙特卡洛方法对不同加工偏差组合的接头进行有限元模拟分析,得到上扣螺纹过盈量与台肩扭矩的线性关系,由此初步确定满足工况要求的上扣螺纹过盈量设计值。然后利用实物上卸扣方法进行了试验验证。结果表明,利用有限元方法可快速分析实际特殊螺纹接头在不同上扣螺纹过盈量下的台肩扭矩分布,最大台肩扭矩与实物上卸扣试验结果基本一致。     

膨胀套管中的橡胶筒尺寸设计分析

根据带有橡胶筒的膨胀套管有限元力学模型,对套管膨胀过程中橡胶变形和套管内的应力变化、橡胶筒两侧的接触压力,以及摩擦因数引起的膨胀参数变化等做了分析研究;对橡胶筒的厚度、长度做了定量和定性分析,发现在橡胶与套管之间的接触摩擦因数作用下,橡胶过长将会在纵向产生“堆积”现象,在有限空间中,使其受较大的接触压力而失效。研究结果表明为了使橡胶筒能有足够的支承力支承套管,可在膨胀套管外面安装多个橡胶筒,相邻橡胶筒之间的间距必须大于2.5倍的橡胶筒纵向伸长量,以免橡胶筒纵向伸长后相互间干扰而形成“堆积”现象。推荐本膨胀结构尺寸中橡胶筒壁厚1.7~2.0mm,橡胶筒长度170~250mm为最佳范围。