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本文以拉伸无限体中椭圆片裂纹应力强度因子的精确解析解为基础,引入抽油杆杆体自由表面边界影响系数M,并将抽油杆杆体局部表面缺陷简化为部份椭圆表面裂纹,于是就将有局部表面缺陷的抽油杆杆体问题简化为有部份椭圆表面裂纹的拉伸圆杆问题。在假设拉伸圆杆部份椭圆表面裂纹的变形为“部份椭球”的条件下,得到了M与该表面裂纹嘴中心张开位移Δ0之间的关系,简称M-Δ0公式,用变载勾线法勾画不同裂纹形状,用实验测定相应Δ0,用M-Δ0公式计算相应的M值,将不同裂纹形状下的M数据进行数学回归,得到了系数M(a/r,a/c)函数,从而得到了抽油杆杆体局部表面裂纹应力强度因子近似式。将对应的表面裂纹形状最深点的数值与文献的结果进行了比较,比较表明,二者大体一致。 相似文献
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以抽油杆材料疲劳裂纹扩展速率为依据,对抽油杆扳手方段存在半椭圆表面裂纹、角裂纹和直边裂纹时的剩余寿命进行了分析、推导计算,得到了便于工程应用的剩余寿命图线,为抽油杆缺陷评定提供了依据。 相似文献
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抽油杆剩余寿命与初始表面裂纹形状关系研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在简要介绍了能量差率法求解抽油杆表面半椭圆裂纹应力强度因子的基础上,对抽油杆剩余寿命与初始表面裂纹的关系做了进一步的研究。结果表明,抽油杆表面裂纹的初始裂纹面积与抽油杆的剩余寿命是对应的关系,利用试验手段确定抽油杆表面裂纹的初始裂纹面积,就可以确定其寿命。此结论对于工程实际中应用无损探伤技术预测抽油杆剩余寿命有重要价值,可大幅度缩减抽油杆剩余寿命预测的时间及工序。 相似文献
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抽油杆表面椭圆裂纹应力强度因子有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
运用三维有限元法求解抽油杆杆体及接头不同部位表面椭圆裂纹在拉伸载荷下的应力强度因子。采用Ingraffea方程由裂端20节点奇异单元位移场可精确、连续地给出应力强度因子沿裂纹线的变化,实验验证表明,运用三维有限元分析所得到的应力强度因子有较高的工程精度。应用此结果,可对抽油杆不同部位的裂纹问题作断裂与疲劳分析。 相似文献
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使用James-Anderson方法,通过实验得到了抽油杆杆头螺纹段带预紧力情况下螺纹根部部分椭圆表面裂纹最深点和表面点的应力强度因子表达式。实验过程中,把20CrMo钢5/8英寸抽油杆杆头螺纹段带预紧力的试件,用应变片控制施加的预紧力使之满足工程实际,然后用降载勾线技术描绘出了螺纹根部横截面上缺陷源的疲劳扩展线,由此取得了一系列疲劳裂纹扩展速率数据,并结合疲劳断裂力学标准试样测定的材料性能,得出试件螺纹段螺纹根部部分椭圆表面裂纹最深点和表面点的应力强度因子幅值。再引入这二点应力强度因子正则系数Ya、Ys,又得出一系列相对于顿裂纹形状a/c,和相对深度a/r的Ya、Ys数据。再用拟合法得到函数Ya(a/r,a/c),于是得出应力强度因子表达式。将表达式用于估算试件的疲劳寿命,估算表明,与实验结果符合。证明表达式的正确性,可以在工程上实用。 相似文献
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抽油杆杆体表面缺陷临界尺寸的确定 总被引:1,自引:0,他引:1
应用应力强度因子表达式,在线弹性断裂力学K_I=K_(IC)判据的基础上,提出了25.40mm、22.23mm、19.05mm、15.88mm等4种规格的20CrMo钢D级抽油杆杆体存在局部表面缺陷时确定缺陷临界尺寸的8张图线,并举例说明了工程中使用这些图线的具体方法。对抽油杆杆体实际表面缺陷的简化也提出了原则性的处理意见。 相似文献
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为获得水压试验对管线内腐蚀的影响规律、做好腐蚀防护措施、提高水压试验安全性,对水压试验稳压失效的管材采用扫描电镜和XRD分析手段,分析研究了水压试验泄漏点附近管材表面显微组织、腐蚀产物以及局部腐蚀截面特点。结果表明:管材表面存在较严重局部腐蚀和管线轴向裂纹是造成水压试验稳压失效的双重原因;水压试验管道内壁腐蚀产物主要是较稳定的γ-Fe2O3、α-Fe(OH)2,同时还存在少量不稳定的腐蚀中间产物γ-Fe(OH)2,因其保护性差,导致管道底部仍处于活性腐蚀阶段;水压试验管道内壁腐蚀产物膜存在内层、中间、外层结构,外层组织松散、不稳定、保护性差,中间层多为较稳定的α-Fe(OH)2,内层氧含量较高,与金属基体之间结合较紧密,多为非常稳定的γ-Fe2O3;外层、中间和内层之间存在缝隙,易产生缝隙腐蚀导致严重的局部腐蚀。 相似文献
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D级抽油杆表面允许裂纹深度的估算 总被引:2,自引:2,他引:0
介绍了国内外七种D级抽油杆用钢的疲劳门坎值的测定。结合对抽油杆各特征部位半椭圆裂纹应力强度因子K的有限元计算,用断裂力学方法估算了各特征部位允许存在的裂纹尺寸。结果表明,允许裂纹深度α与使用应力σ之间存在有α=A/σ的关系。当抽油杆的抗拉强度符合API规范11B规定的σb=793~965MPa时,七种材料的门坎值基本相同。当使用应力在疲劳极限附近处为372.6MPa时,抽油杆杆体表面存在有深度为0.13~0.27mm的裂纹,杆头锻方处存在有深度为0.60~1.02mm的裂纹,这些裂纹均不会扩展。 相似文献
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一种水下微小位移的激光散斑照相测试方法.标定恒温时水下微小位移的精度可以达到3%.在水面上1m高处以每秒0.2滴水的滴定速率的扰动下,从每次曝光1~10秒,能得到微小位移的双曝光散斑图.测量了16MnR板试件表面裂纹中心张开位移,结合SCOD法计算了相应的表面裂纹应力强度因子K1.把板试件的测值与通常情况下的测值和Newman-Raju解的计算值作了比较,三者符合得很好.把内充油球形容器内表面裂纹应力强度因子K1的测值和球形容器外表面裂纹应力强度因子K1的测值,分别与Schmitt-Keim式的结果作了对比,结果符合得很好.径比接近1的工业球罐表面裂纹应力强度因子K1的计算,可以不考虑曲率的影响而选择合理的平板解. 相似文献
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利用Rock-Eval 6热解仪和Optkin动力学软件对中国南方海相烃源岩4种有机质类型样品进行了动力学分析,研究得出在相近演化阶段样品平均活化能是Ⅲ型>Ⅱ2型>Ⅱ1型>Ⅰ型,生烃能力是Ⅰ型>Ⅱ1型>Ⅱ2型>Ⅲ型,有效生烃期间(干酪根生烃转化率10%~90%)活化能跨度ΔEⅠ<15kJ/mol,15kJ/mol<ΔEⅡ1<20kJ/mol,20kJ/mol<ΔEⅡ2<30kJ/mol,ΔEⅢ>30kJ/mol,有效生烃温度跨度ΔTⅠ≤65℃,65℃≤ΔTⅡ1≤75℃,75℃≤ΔTⅡ2≤85℃,ΔTⅢ≥110℃.达到干酪根10%转化率的时间顺序是Ⅲ型最早,Ⅱ2型早于Ⅱ1型,Ⅰ型最晚.而完成90%干酪根转化率时间则是Ⅰ型早于Ⅱ1型,Ⅱ2型次之,Ⅲ型最晚.干酪根有机大分子结构特征和元素组成决定了其生烃活化能的频率分布特征,海相优质烃源岩具有快速生烃的特质. 相似文献
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石油钻杆公接头螺纹牙根部表面裂纹有限元计算 总被引:2,自引:0,他引:2
基于管螺纹连接的简化模型,采用三维有限元位移法,求解不同型号石油钻杆公接头螺纹牙根部具有不同形态的半椭圆表面裂纹在内压、弯曲、拉伸及扭转载荷下的应力强度因子。在大量有限元数值计算基础上,给出了包含接头螺纹结构参数及裂纹形态参数在内的应力强度因子的近似计算公式。 相似文献
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对使用公式处理含表面裂纹圆柱杆时(△K)的关系特征进行了分析,证明此式用于该类构件是合适的,并提出了相应材料常数C、m的一种确定方法。对不同应力强度因子系数在该方面的差异进行了讨论。为抽油杆柱疲劳断裂寿命分析的工程应用提供了依据。 相似文献