塑性变形对球化退火碳化物形态及分布的影响

研究金属针布专用合金钢丝拉拔变形后,球化退火工艺对碳化物形态及分布状态、拉拔变形量对球化退火组织的影响。结果显示:随着拉拔量的增加,其球化效果越来越好,球粒状碳化物的均匀性和圆整度有了明显改善;较大拉拔塑性变形后钢丝进行球化退火,其退火效果变化不明显,球状碳化物的均匀性和圆整度已经稳定。     

金属针布专用钢丝低温球化退火工艺

介绍金属针布钢丝球化退火的目的,对Φ1.02,2.16 mm 2种金属针布合金钢丝低温球化退火的温度和时间进行比较,研究其对最终碳化物球粒度的影响,比较2种钢丝的退火组织,探索2种钢丝低温球化的最佳工艺。     

金属针布专用钢丝球化退火工艺研究

对SWRH72B、金属针布专用合金钢A和B 3种钢丝的球化退火工艺进行研究。结果表明:Φ2.15 mmSWRH72B钢丝的最佳球化温度为(700±5)℃,保温时间在120 m in左右;Φ3.50 mm合金钢A和Φ3.80 mm合金钢B钢丝最佳球化温度都为(710±5)℃,前者保温时间为160~180 m in,后者为180~240 m in,退火后碳化物球粒度都可以达到3.5~4.0级。     

改善针布齿条用规格钢丝表面质量的实践

采用电脑液体滴速计数仪,严格控制针条用规格钢丝球化退火的保护气氛,防止和消灭针布齿条在球化退火过程中出现的表面不易酸洗现象,提高了钢丝的表面质量。     

金属针布钢丝球化退火的质量控制

对金属针布生产与使用特点进行分析 ,认为最佳的钢丝球化退火工艺是金属针布尺寸精度、基体组织、最终淬火质量的保证。对于 5 7B针布钢丝 ,采用低于Ac12 0～ 4 0℃的球化退火温度可使球化级数达到 3～ 3.5级 ,硬度达到 170～ 190HV ,满足高速轧制要求。金属针布钢丝球化退火质量的控制与管理 ,对金属针布稳定化生产和产品质量的一致性起重要的作用。     

改善针布齿条热处理工艺的研究（上）——关于球化退火和再结晶退火

根据热处理原理结合针布齿条生产实践,系统分析了针布齿条生产工艺及其热处理特点。要提高齿条齿尖耐磨度,根本问题是研究和改善针布齿条用钢丝材质及其热处理工艺,前者为优质在针布提供了前提条件,后者是技术关键。     

金属针布钢丝的球化退火工艺

介绍纺织行业金属针布的现状及针布钢丝生产的工艺流程。详细分析金属针布钢丝球化退火的目的、种类、机制及其影响因素,介绍国内外球化退火的设备,并对球化退火钢丝的质量进行评价,对针布钢丝的生产提出几点建议。     

球化金属针布钢丝工艺探讨

<正> 球化金属针布钢丝是纺织器材行业生产金属针布的原料,使用的材料是国产60钢φ6.5毫米及日本 SWRH57Bφ5.5毫米优质盘条,经拉拔、正火、拉拔成圆丝,最后需球化退火。球化钢丝有硬度、脱碳、球化级别的要求,这三项主要技术指标的好坏直接影响生产金属针布的质量。当然球化钢丝质量好,关健在于球化工艺和设备选择合理,但在设备条件不变情况下,球化工艺则起决定性作用。     

金属针布钢丝球化退火工艺分析

本文分析了目前针布生产中常用的两种球化退火工艺后指出：对于亚共析钢而言，当原材料组织为均匀的索氏体或细片状珠光体时，采用低于Ａｃ１的低温球化退火工艺，将有利于稳定球化退火的质量。     

针布钢丝球化退火脱碳分析

从理论和实践出发，分析针布钢丝在球化退火过程中脱碳层的形成原因，并结合实践过程中总结的经验，提出针布钢丝球化退火处理时防止氧化脱碳的具体方法和措施。     

SCM435冷镦钢线材球化退火工艺探讨

介绍SCM435冷镦钢线材对原材料的成分要求及其球化退火的重要性,通过2种球化退火工艺试验,探讨SCM435线材球化退火机制,并利用渗碳体球化率、金相组织、硬度指标说明球化退火的最佳工艺。试验得知随着保温温度的升高,SCM435线材的渗碳体球化率、均匀度显著提高,且球状渗碳体颗粒更细小;在保温温度一定的情况下,随着保温时间的延长,球化效果更好,但保温时间过长,渗碳体颗粒会按照Ostwald熟化机制长大,反而不利于冷镦变形。SCM435线材球化退火热处理最佳工艺为随炉加热到780℃→保温2～2.5h→随炉冷却到680℃→保温2.5～3h→随炉冷却到580℃→空冷。     

强对流罩式炉中的轴承钢盘条及钢丝退火工艺

强对流罩式炉炉温均匀 ,利用该炉进行球化退火和再结晶退火并通过保护气氛流量的控制 ,能够有效避免材料表面氧化和脱碳倾向 ,用于轴承钢盘条或钢丝的生产 ,可以获得无氧化、无脱碳及表面洁净的产品。对轴承钢盘条在强对流罩式炉中的退火工艺进行试验 ,摸索出一套球化退火和再结晶退火工艺。冷拉轴承钢钢丝 ,无论中间品和成品 ,不论规格大小和变形量多少 ,可采用统一的退火工艺。     

汽车用Qst32-3冷镦钢丝表面粗糙原因分析

Qst32-3热轧盘条制作的汽车用冷镦钢丝冷成型后产品表面粗糙,严重影响产品质量。对冷镦钢丝进行化学成分和力学性能分析,均满足EN 10263-2标准要求;对Ф14 mm Qst32-3热轧盘条和Ф13.5 mm冷镦钢丝进行金相组织检验,盘条显微组织为铁素体和珠光体,铁素体晶粒度8.5级,经酸洗拉拔及球化退火后,冷镦钢丝显微组织为铁素体和球化体,中心部位铁素体晶粒度8级,表层局部区域铁素体晶粒度1级。试验及分析表明:热轧盘条球化后晶粒度级别不发生变化;压缩率小于7%时,球化后部分晶粒开始长大,压缩率在7%～26.5%时,球化后晶粒产生粗大现象。晶粒粗大导致表面粗糙,热轧盘条球化退火前的拉拔压缩率较小是造成表面粗晶的原因。     

自承式电缆用镀锌钢丝的试生产

介绍自承式电缆用镀锌钢丝的技术要求 ,说明自承式电缆用镀锌钢丝的一般生产工艺。通过对低碳钢丝采用二相区的不完全热处理替代去除应力的球化退火工艺生产出了合格产品 ,并对生产中存在的断丝、脱锌、漏铁等问题在理论上进行分析 ,在实践上采取措施予以解决。     

SWRCH35K盘条冷镦表面横裂纹成因分析

SWRCH35K盘条生产高强度螺栓过程中表面出现横裂纹,通过低倍、高倍金相检验,分析组织特征,查找表面出现横裂纹的原因。结果表明,钢丝进行球化退火时温度偏高,会导致钢丝表层脱碳和边部部分晶粒长大,在适宜的冷却速度下,容易在钢丝边部形成粗大的魏氏组织;较软的表层魏氏组织和较硬的基体组织在钢丝横断面上分为内外两层,拉拔、冷镦时不同的组织将发生不协调变形,表层较软的魏氏组织最先出现微细裂纹,随着进一步的变形,微细裂纹在垂直于受力方向上扩展,遇到较硬的基体组织后停止扩展,最终导致表面横裂纹的产生。     

PC钢绞线用82B线材质量研究

介绍82B线材的生产工艺及设备,针对钢绞线对82B线材的质量要求,分析82B线材的拉拔性能、通条均匀性、时效期等主要影响因素以及笔尖状断口、劈裂断口和脆性断口的产生条件。研究异常组织及夹杂物在拉拔、绞线过程中的变形行为及其对拉拔断丝和断口的影响,指出提高线材质量的冶金工艺方向。     

电动门窗升降器用钢丝绳疲劳断丝分析

电动门窗升降器用钢丝绳在使用过程中过早发生断丝。采用扫描电镜、能谱仪对断裂钢丝进行失效分析,并进行疲劳模拟试验。研究表明:钢丝绳在电动升降器上整体发生断裂属于宏观高应力低周弯曲疲劳断裂,弯曲的结构来自于结构组成件上的局部弯曲,弯曲载荷相对于拉伸载荷在应力分布上具有极大不均匀性,会大幅度提高局部的工作应力,引发相关的疲劳开裂。给出预防措施:(1)在安装过程中,避免电动升降器钢丝绳承受弯曲载荷、各股受力不均匀;(2)钢丝绳在铆接头时避免产生严重的弯曲变形或铆接头内孔端头和滑板卡槽处变形;(3)钢丝绳和电动门窗升降器组成件在生产运输过程中避免碰撞、挤压、磨损。     

冷镦线材的退火工艺

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。