关于虚位移原理的探讨

虚位移原理是力学的最基本原理之一，已经理到广泛的应用，然而在虚位移原理的表 论证上存在着一些矛盾，虚位移原理表述了具有定常理想约束的质点系在给定位置平衡的充要条件是：所有作用在该系统的主动力在任何虚移中的元功之和等于零。即：∑Ｆ．δｒ＝０，而通过一个反例，作均速圆周运动的质点，它满足条件∑Ｆ．δｒ＝０，但它并不平衡，从而说明虚位原理不是平衡的充分条件，而只是它的必要条件。     

也谈提高滚铣大质数圆柱齿轮的齿向精度

你刊85年第1期《提高滚铣100齿以上质数圆柱齿轮的齿向精度》的分析中认为:“选用微齿数z时,其绝对值越小越好。”接着又谈到:“最好选择|z|=1/20～1/50,这是提高齿向精度最好的办法”。究竟如何选择z为好,我的看法如下,供大家参考: (1)从由于差动挂轮未能完全补偿z而引起的齿向误差∑δ_b 计算式来看,见原文式(2),(本文中的代号意义与原文同) ∑δ_b是与括号内的差值成正比的,因此差值越小,∑δ_b越小。而不是z的绝对值越小越好。 (2)现在要求∑δ_b→0,只要因为一般滚齿机中,K_(co)是差动定数为9π、或25、或105/4;     

滚齿机传动链精度的测量与提高

滚齿机、磨齿机的传动链运动误差,就是各传动件的运动误差传递到最末端件上的误差叠加,即: φ_(K∑)=sum from i=1 to K n_K/n_i·A_i/2sin(ω_1t φ_t) A_i=((δ_(ei)·tgα_(si))~2 (δ_(ai)·tgβ_i)~2 (δ_(t∑i)~2)~(1/2) 式中:A_i——传动件i的运动误差;n_i,n_K——传动件i及K的转速;ω_i——传动件i的误差频率;φ_i——传动件i的误差相位角;δ_(ei)——传动件i的径     

条件参数对拉伸翻管成形力的影响规律

拉伸翻管精密成形易于实现双层管零件精确、高效、灵活的制造而具有广阔的应用前景,然而拉伸翻管精密成形过程的成功实施受到变形区失稳破裂的制约,而成形力与其密切相关。因此,采用有限元数值模拟对拉伸翻管精密成形过程中成形条件参数对成形力的影响规律进行了研究,结果表明,当芯棒圆角半径大于某一值时,在整个成形过程中管坯形状基本保持不变,从而较好地实现了精确成形;对于给定的芯棒圆角半径与管坯外径之比r/d0或管坯壁厚与外径之比δ0/d0,r/δ0对成形力影响很大。并且存在着一个临界参数k,当r/δ0k时,F随着r/δ0值的增大而增大;硬化指数对成形力影响较大,硬化指数越小成形力越大,摩擦因数对成形力的影响则相对较小,而接触面良好的润滑有助于改善成形件的表面质量。     

高空作业平台六铰点变幅机构液压缸推力分析

针对高空作业平台变幅机构液压缸的推力计算问题,对该设备中六铰点变幅机构的理论计算方法进行了对比分析,归纳总结了现有理论计算方法中的误差原因,提出了一种更偏于安全的计算思路。分别利用力矩平衡原理、虚位移原理进行了推导演算;在虚位移原理的求解中,将该原理具体分为整体解析法和分点解析法两种子方法,并将3种方法的推导结果代入到某具体型号的六铰点变幅机构中,通过实验对其结果进行了验证。研究结果表明:不同的误差因素会造成不同的计算数值,选取计算结果中的最大值可以有效提高机构的安全性能;上述分析可推广到其他变幅机构的理论计算中,为虚位移原理的应用提供参考。     

均衡凝固技术系列讲座：第三讲 铸铁件冒口设计方法

1.收缩模数法 (1) 冒口模数 冒口模数计算公式如下: M_R=f_1·f_2·f_3·M_c式中M_R——冒口模数,cm M_C——铸件模数,cm f_1——冒口平衡系数,冒口原始模数与残余模数之比,取.f_1=1.2 f_2——收缩模数系数,f_2=0.25～0.85 f_3——补缩压力系数,补缩完成后冒口中残余铁水的压力,或称安全系数f_3=1.0～1.3 (2)冒口体积 冒口体积的基本计算公式如下: V_R=V_C·F/(η-F)     

带式输送机的制动

多年来我国工程技术人员对带式输送机传动滚筒制动力矩计算一般采用如下公式: M_T=66D/V(0.00546QH-N_0),[公斤·米] (1)公式(1)中的N_0为传动滚筒轴功率,其计算公式为: N_0=(K_1L_hV K_2L_hQ 0.00273QH)K_3K_4 ∑N’,[千瓦](2)     

凹模刃口后角与模具寿命关系的探讨

凹模刃口后角对冲裁力、胀力及模具寿命都有很大影响。它可以减小冲裁力和胀力,甚至使胀力为零。增大凹模有效刃口高度,甚至为全刃口,从而可以大大提高模具的刃磨次数,达到延长模具使用寿命的目的,并能使壁厚小于1.5δ的复合模具有正常的使用寿命。一、凹模刃口型式与冲裁力的关系一般假设冲裁过程为纯剪切,则冲裁力P=L·δ_(cp)·δ。在不考虑其它因素的前提下,凸模工作端面压应力σ_压=P/F(F-凸模工作端面积)。此时凹模如果为直刃口,间隙又小,那么当冲裁件脱离材料后,由于材料内部     

落地铣镗床主轴箱重心平衡机构参数的确定

落地铣镗床主轴箱重心平衡我厂曾采用单平衡锤结构(图1a),现改用双平衡锤结构(图1b)。这些都用前后两根链条把主轴箱与平衡锤连接起来。本文对主轴箱与平衡锤上两链座距离、位置及它们之间关系、平衡初压大小等参数进行分析。 一、主轴箱前后链座距离的确定 由图1知,方滑枕伸出,主轴箱重心O位移S后,得主轴箱受力简图如图2所示。 从图2按力平衡得: Rcl4 RBl- Wl1= 0( 1) Rcl4 RBl- Wl3= 0(2) 解式(1)(2)得: △RB= W·B/l( 3) 按平衡原理知:后链条张力减少量等于前链条张力增加量。即 △RA= △RB( 4) 又设平衡油缸有效面积为A,压力…     

一种新型并联机器人的静力学优化设计

针对飞机结构件的加工,设计了一种新型三自由度并联机器人。在SKM400机构的基础上进行了该机器人机构的非对称变型设计,并建立了其运动学模型。在传统的虚位移原理法中引入影响系数,并将其与广义坐标结合来分析静力学问题。采用弹簧来平衡机构自重,并进行了参数优化设计,这使得各支链的驱动力在平衡后大幅减小,计算结果表明静平衡是成功的。     

制造业的新型管理模式——MRIⅡ／ERP

主要介绍了MRPⅡ/ERP的管理思想及实施的条件。     

瞬态冲击载荷作用下某装置失效分析及数值仿真

以瞬态冲击载荷条件下，某装置失效的物理解剖描述为基础，通过MSC．Dytran反复修正计算，再现装置及其部件的变形、失效的全过程，确定了用于装置数值仿真分析的初姑及边界条件，为后续失效机理分析及结构优化打了基础。     

全自动比表面与孔隙度分析仪测试技术要点及维护经验探讨

从样品脱气条件、测试条件与数据处理和仪器维护三个方面进行了积极探索,提升了仪器使用效率,降低了维护成本。     

长输管道泄压阀水力瞬变分析及瞬变工况测试

介绍了长输管道泄压阀的结构及工作原理,分析了水击产生的原因,进行了水力瞬变分析编程计算,设计了泄压阀水力瞬变测试流程。通过试验验证泄压阀对管路水力状态的影响,为泄压阀控制水击提供了理论和试验依据。     

轴流压缩机基于风险和状态的维修

轴流式压缩机在炼化行业应用广泛,其运行属高风险过程,研究集安全与经济为一体的维修方法十分必要。研究状态监测技术和以可靠性为中心的维修相结合的维修决策方法,对轴流压缩机进行故障特征信号分析、故障预警、剩余寿命预测及风险等级确定,实现了轴流压缩机基于风险和状态的维修。实践证明:轴流压缩机基于风险和状态的维修决策能够制定最佳的维修计划和维修任务,预知隐患和故障;降低设备的故障频率和故障后果影响;提高设备的可靠性和安全性。     

用杆组法研究闭链二自由度平面铰链五杆机构的双曲柄存在条件

提出了研究闭链二自由度平面铰链五杆机构双曲柄存在充分条件下必要条件的新方法－－“杆组法”。与现有方法相比,新方法思路简单明快、通用性好,推理过程简单清晰,结论形式简洁、概括性强;具有一定的方法论意义和推广价值。     

润滑油监测技术及其在船上的应用

介绍了润滑油监测技术以及其在船上的应用，指出实施润滑油监测不仅可直观地了解机械设备在用润滑油的状态，延长换油周期，节约维修费用，而且还可对机械设备的磨损状态进行监测，实现视情维修。     

洁净厂房空调系统设计方案分析

通风空调系统是否健康已经受到人们关注，因此我们在净化空调机组组合方案、净化空调工程设计这几个方面做一些探讨，已进一步优化健康空调系统的设计。     

风电机组齿轮箱早期故障预警方法研究

为实现风力发电机组等变工况机电设备的早期故障预警,研发了变工况齿轮箱状态监测系统。在基于该系统的多种变工况行星齿轮磨损实验研究基础上,提出了一种基于流形学习的早期故障预警方法。该方法首先研究采用完全总体经验模态分解与改进快速独立成分分析盲源分离技术,有利于对复杂振动信号的滤波与盲源分离;然后研究改进了局部线性嵌入流形学习方法,基于时域、频域信息融合提取了早期故障敏感特征;最后应用k-近邻分类器实现变工况齿轮箱早期故障预警。实验研究表明,该方法提高了早期故障预警准确率,能够应用于风电机组等变工况机电设备的安全保障及科学维护,具有广泛工程实用前景。     

基于人工神经网络的刀具状态监测系统

在自动化制造业生产中,刀具状态的监测具有十分重要的意义。在充分考虑对刀具状态密切相关的敏感特征参数的基础上,利用人工神经网络模型实现了刀具状态的监测。试验表明,该系统的错报率为6.3%,可有效地应用到工程实际中。最后,对系统的误差进行分析并提出了改进的方向。