截止阀设计制造用相关标准规定的比较与分析

对比了API 623,BS 1873,GB/T 12235标准中截止阀的最小阀座孔及最小阀杆直径,分析了相关标准规定的阀杆材料选用及适用强度,给出了截止阀阀杆、驱动装置、阀座孔及阀杆尺寸的选用方法。     

阀杆填料密封补偿的分析与设计

针对特殊工况的阀杆填料密封中,环境温度和压力的变化、密封环的压实、工作期间的磨损引起的泄漏问题,根据密封原理,对阀杆填料密封和阀杆填料密封补偿的形式进行研究,提出了连续调整的方法,通过增加碟形弹簧补偿装置对阀杆填料密封进行了补偿,给出了碟形弹簧设计计算方法,为阀杆填料密封设计提供一定的参考。     

电动闸阀阀杆断裂失效分析

某电厂锅炉主给水管道上的闸阀阀杆在服役过程中发生断裂,采用断口分析、微区能谱分析、化学成分分析、力学性能试验、冲击试验与金相检验等方法,对阀杆断裂原因进行了分析,结果表明阀杆断裂是由于阀杆材料冲击韧性值偏低,同时在制造时退刀槽处未加工倒角,造成开启时阀杆截面突变处应力集中加剧,导致开阀瞬间阀杆在退刀槽处断裂。提出了阀杆材料热处理时应采取正确的装炉方式,并根据实际装炉量确定淬火和回火均热时间及控制产品合格率的热处理过程。     

阀杆防脱结构

阀门产品技术标准对阀杆防喷出结构做了相关规定。在API 6D的6．18节中指出，阀杆应设计有防喷出机构，以防止在阀杆填料和／或护圈卸去后在内压下阀杆喷出。在BS5351的8．5节中指出，设计应确保在只移动阀杆密封压紧件时(如填料压盖)。阀杆不会从承压阀门中射出。在GB12237的5．3．1节中指出。阀杆应设计在介质压力作用下，拆开阀杆密封挡圈(如填料压盖)时，阀杆不至于脱出的结构……。这些规定说明了阀杆防脱的重要性。阀杆防脱结构往往会使阀杆过长或装配空间过小，因此设计了新型防脱阀杆结构，解决了这一问题。     

阀杆螺母结构的改进

分析了阀门关闭过程中阀杆螺母出现断裂的过程和原因。给出了改进后阀杆螺母的设计方法,解决了阀杆螺母易被拉断的问题,并介绍了节约铜材的途径。     

乙烯装置低温阀门阀盖延伸部位结冰现象的分析与消除

介绍了乙烯装置用低温阀门阀盖延伸部位在生产过程中结冰现象的原因和危害。通过有限元分析方法,分析和验证了在阀盖及阀杆外延部分增加径向吸热片的可行性。提出了在滴水盘上方阀盖及阀杆延伸表面安装径向吸热片,增加传质传热表面积的方法,消除阀盖及阀杆填料外部结冰现象。     

1000 MW超超临界机组电动闸阀阀杆的断裂原因

某1000 MW超超临界机组给水泵出口电动闸阀阀杆在阀门开启过程中发生断裂,采用宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试和显微组织观察等方法分析了阀杆断裂的原因.结果表明:阀杆的显微组织不均匀,心部存在局部疏松,组织中存在较多条状或块状铁素体,导致阀杆的塑韧性不足,综合力学性能不均匀;同时在阀门打开过程中,出口侧阀瓣与滑轨之间发生严重卡涩,且阀杆环形平台的加工质量较差,阀杆底部环形平台变截面根部过渡圆弧角较小.在阀门开启时,裂纹在环形平台变截面根部的应力集中区域萌生并快速扩展,最终导致阀杆发生脆性断裂.     

阀杆大头通用铣削夹具

我厂阀门里的阀杆如图1所示,其直径随阀门口径不同而不同,且变动较多,阀杆大头都要铣扁。一般是把阀杆放在V形槽上,再用V形块压紧进行铣削,如图2所示。这种方法装夹不便,一次装夹量少,还要按阀杆直径制做多种V形槽,经常更换夹具。     

催化裂化烟机蝶阀阀杆断裂原因分析及改进措施

为了解催化裂化烟机入口高温蝶阀阀杆在运行一段时间后断裂的原因,从结构特点、强度校核、键槽受力分布及其加工工艺等关键影响因素进行综合分析,结果表明：蝶阀阀杆在使用一段时间后断裂的主要原因是阀杆疲劳强度安全系数过小。此外,不合理的键槽加工工艺和键连接方式对阀杆键槽应力集中的影响也是导致阀杆断裂的重要因素。对阀杆进行磨削和渗氮硬化等处理,改变阀杆和阀板轴孔键槽的加工工艺,同时优化键连接结构,可以有效提高阀杆的疲劳强度安全系数并减小阀杆键槽上的应力集中,对于提高传动件尤其是带键传动轴的机械性能和使用寿命等方面具有重要的参考价值。     

新型三杆阀结构设计与应用

分析了不同结构三杆阀的优缺点,对三杆阀的结构进行了创新设计,详细介绍了新型三杆阀的工作原理、结构特点、主要性能指标以及三杆阀的应用状况。     

牙轮钻机蓄能器充液系统的研究

蓄能器充液特性对液压系统的压力稳定有重要作用。该研究对牙轮钻机充液系统的充液特性及其关键结构元件——充液阀特性进行研究。在蓄能器充液过程中,对充液阀进行机理分析,建立数学模型,搭建AMESim仿真模型,得出蓄能器在工作状态下的压力、流量随时间变化的变化规律,揭示了充液阀满足充液系统性能要求。     

一种新型灌装用控制阀的设计与应用

一种饮料灌装用新型控制阀,当瓶口顶开嵌有橡皮垫的滑套后,灌装头与滑套之间出现间隙,饮料通过间隙注入瓶内,同时瓶内空气经排气管排至贮液箱。与传统灌装阀相比,新型控制阀的结构特点是：排气管可上下移动、滑套下滑时有护罩限位防护、护罩使弹簧等零件变为内藏,克服了传统阀使用过程中瓶破阀坏及弹簧等零件外露不卫生等问题。     

基于CFD的压机充液阀流道设计

为提升压机充液阀工作时的通油能力及稳定性,设计全流道的新型导流结构,基于三维计算流体动力学（CFD）方法,分析油液流经充液阀的速度及压力分布规律.结果显示,相同进出口压差下该新结构充液阀比传统形式具有更高的液体更新效率,且作用在充液阀上的油液压力更小,因此更加适用于高压大流量的高端压机.     

对阀杆填料密封问题的探讨

经过对阀杆填料密封时力的分析，得出填料的径向压力沿轴向方向的分布规律，并进一步分析了影响阀杆填料密封的主要因素。     

灌装机灌装精度概率模型与可靠度计算模型

推导出了控制液位定量式灌装机的实际灌装时间与实际灌装量的理论计算公式。描述了实际灌装量随机误差的特性。针对实际存在的各种随机变量对实际灌装量的影响,提出基于灌装量随机误差的灌装精度概念以及灌装精度可靠度概念,并相应建立出灌装精度概率模型与灌装精度可靠度计算模型。     

箭体阀门密封性能量化分析方法

参照垫片密封及阀座密封比压原理,从力学角度建立阀门漏率计算公式,并以有限元方法建立阀门漏率计算模型,从而实现了阀门漏率的初步量化分析和计算。以充气阀为例分析阀座结构尺寸对阀门密封性能的影响,结果表明在保证阀门非金属面没有破坏的前提下,阀座半径越小越有利于阀门密封。     

调压式真空注型充型速度智能调控方法研究

针对真空注型(Vacuum casting,VC)浇注件由于充型速度不稳定所导致的翘曲变形质量缺陷,提出调压式真空注型工艺,并分析压力充型机理,论证压力差是影响充型速度的关键工艺参数,并通过分析阀口开度和充型速度的关系制定了充型速度控制策略。详细介绍该控制策略的实现过程,包括：对浇注件的STL模型进行体素化,并获取模腔的体积及横截面面积等特征;采用控制体积法对充型过程进行数值模拟,获得理论的阀口开度调节曲线;构建阀口开度模糊控制器,并利用二维查询表实现模糊推理过程,提高了控制器的响应速度,减小超调量。利用自主研制的试验平台结合具体实例进行试验,试验结果充分体现了调压式真空注型工艺的优势,证明了控制策略的可行性,大大提高了浇注件质量,为真空注型技术提供了一种新的工艺方法。     

考虑气动比例阀终端状态的充气过程建模与仿真

通过对充气加载试验台工作原理的分析,建立理想情况下试验件充气数学模型,引入气压误差与气动比例阀开口误差的线性混合,并通过仿真对该模型进行验证。仿真结果表明,引入线性混合的误差后,充气时间加长,速度降低,但当反馈接近目标值时,比例阀开口明显减小,有利于其迅速关闭,避免过充现象,有利于保护试验件安全及降低试验风险。     

自动油灌装机控制器的设计

基于ARM微处理器,设计了一种动态自适应油灌装机控制器,采用质量检测的方法实现对灌装质量的精确控制。设计了分级处理的信号处理电路,提高信号采样的精度。使用编码器对机器进行定位,在关键位置对灌装头进行控制。对相关的质量参数进行动态校正,依据灌装过程中采集的经验数据对设定值进行动态调整,并考虑灌装停止时油嘴的滴落油质量,对灌装控制油阀的关闭时间进行预判,以精确控制灌装油的质量。     

液压支架大流量安全阀冲击特性试验系统设计与分析

针对液压支架大流量安全阀,设计了以蓄能器组为辅助动力源的冲击特性试验系统。通过FAD500/50型大流量安全阀的冲击试验,得到了安全阀受冲击作用下压力、流量的响应曲线,并研究了蓄能器总容积、充液压力及插装阀组阻尼孔直径等关键参数对试验结果的影响规律。结果表明:所设计的试验系统可在规定时间内达到国家标准要求的阀前冲击压力,且被试安全阀在冲击压力到达前开启;增大蓄能器的总容积或充液压力,均对冲击载荷响应时间影响不大,但增大插装阀组可调阻尼开口量,会显著缩短冲击载荷响应时间,且流量超调、压力波动也明显增大;通过调整试验系统关键参数,可改变冲击载荷的强度,变化压力上升梯度,提供安全阀冲击试验所需的不同流量,进而模拟不同的冲击工况。