摩擦片-卡簧系统摩擦噪声测试与仿真分析

为了研究摩擦片-卡簧系统摩擦产生的振动噪声机理,文中建立了摩擦片-卡簧-卡钳系统的三维几何模型,运用有限元方法对卡簧进行了模态分析,得到了卡簧的主要模态振型和固有频率。进一步搭建摩擦片-卡簧-卡钳系统振动噪声测试试验台,对摩擦片两端分别与卡簧摩擦引起的振动和噪声进行试验测试,获取了卡簧主要的振动和噪声频率。通过对卡簧固有频率和振型、振动和噪声的频率及主要振动方向的对比分析发现,产生的振动和噪声频率分别为1 565,2 914,4 800 Hz,主要振动方向分别与卡簧第7,11及15阶模态频率和振型方向具有较好的一致性,摩擦产生的振动和噪声与卡簧固有特性相关。文中所做研究为进一步优化刹车片-卡簧结构参数,抑制卡簧摩擦噪声提供了参考。     

对某城市越野车车外加速噪声的降噪试验研究

针对某城市越野车车外加速噪声超出欧标ECE R51-02的规定限值的状况,通过试验研究,综合运用噪声源识别方法,识别出进气系统噪声和动力总成系统噪声是造成车外加速噪声偏高的主要原因。根据噪声源的特性采取降噪措施,使被测车辆车外加速噪声下降了5.33dB(A),满足了ECE R51-02对该类车车外加速噪声限值的要求。     

机床噪声及控制对策

从人-机-环境系统角度出发分析机床噪声的特点和危害，描述了机床噪声的频谱特点，从机械系统和切削加工工艺两方面提出了降低机床噪声的方法。     

滑动摩擦振动噪声的非线性显式动力学分析

利用有限元软件ABAQUS/Explicit(显式动态求解器)对球-平面接触条件下的滑动摩擦振动噪声进行了数值模拟分析。对比试验结果,探讨了摩擦噪声的发生机制,并分析了摩擦噪声发生时接触界面的运动特性。结果表明,摩擦噪声主要是由摩擦系统的自激振动引起的,法向振动与切向振动的耦合是系统产生自激振动和摩擦噪声的一个重要因素。当摩擦系统发生自激振动时,从面节点与主面的接触并不是连续不变的,两者在相对运动的过程中具有黏着-滑动-分离-黏着的特性。     

基于多目标形貌优化方法的低噪声油底壳研究

为了有效降低油底壳的辐射噪声，在设计阶段对初始油底壳的振动噪声水平进行了预测和评估，据此提出了以下结构优化方案：结合模态试验技术建立准确的初始油底壳辐射噪声预测数值模型，根据噪声预测结果，识别出对油底壳整体辐射噪声贡献度较大的峰值频率;结合油底壳自身固有频率，以降低油底壳整体辐射噪声为总目标，以降低预测噪声频谱中各主要峰值频率成分为子目标，建立多目标优化函数，进行油底壳结构形貌优化设计。结果表明,优化前整体噪声声压级为100.23 dB,在合理布置板材冲压加强筋后，整体噪声降低了2.79dB。此优化方案减少了单目标形貌优化“设计-试验-改进设计”的重复性和主观性，降低了产品设计的成本，缩短了产品开发周期。     

多源激励下电机-减速器一体化系统NVH的研究

针对电动汽车中的噪声、振动与舒适性问题,对电动汽车电机-减速器组成的动力总成系统进行了振动与噪声的研究。首先提出了一种综合考虑电机-减速器总成系统的建模方法,并针对该模型进行了模态分析;根据实际需求设计了电机-减速器的基本参数,分析了使得电机与减速器振动与噪声的主要激励源;然后针对电磁激励与机械激励,对电机-减速器系统的影响进行了振动与噪声分析;最后进行了多源激励作用下,动力总成振动与噪声特性的仿真与实验验证。研究结果表明:多源激励下电机-减速器动力总成系统的仿真结果与实验结果相符合,验证了所提出的永磁同步电机与减速器动力总成建模的正确性,说明该模型可以用于实际工程的优化设计。     

大客车车内噪声有限元声固耦合建模与仿真

应用ANSYS软件建立了DD6119大客车车身声场-结构耦合模型,并对车内噪声进行了有限元仿真研究.通过耦合系统模态与频率响应分析,得出了车内声场固有频率与噪声声压曲线,分析了车内噪声能量分布以及掣身振动对车内噪声的影响.研究结果表明:在低频范围内,DD6119大客车车内噪声主频为80Hz,车内低濒轰鸣噪声主要来源于车身顶部振动.     

市域列车牵引变压器结构刚度对其辐射噪声影响分析

为了研究市域列车牵引变压器的声辐射特性,基于有限元法,建立了牵引变压器电磁场-结构力场-压力声场的多物理场耦合模型。开展了牵引变压器噪声测试,分析了牵引变压器辐射噪声能量分布的频域特性,验证了牵引变压器辐射噪声仿真模型的有效性。借助于理论模型,调查了结构刚度对牵引变压器辐射噪声的影响。研究结果表明:牵引变压器辐射噪声总值随垂向夹件刚度与横向夹件刚度的增加先减小后增大,且最小值相比于刚度不变时的噪声总值有2.6 dBA左右的降低;对于铁心刚度,噪声总值随刚度的增加而减小,最小值相比于刚度不变时的噪声总值有5.5 dBA的降低,但是每种刚度作用的频率范围并不相同,进行牵引变压器减振降噪时,可综合考虑各刚度的影响。     

基于OTPA方法某地铁车辆制动噪声测试研究

为解决某地铁车辆用夹钳制动单元-铝合金制动盘制动噪声测试过程其他噪声串扰问题,本文通过研究工况传递路径方法(OTPA)的适用性,并对某地铁车辆制动噪声进行测试,解析车内噪声中制动噪声成分,评估制动噪声特性及其影响。测试研究表明工况传递路径方法(OTPA)能够有效解决地铁车辆客室内制动噪声测试存在的多声源通道信号之间的串扰问题,建立制动噪声测试评估能力。此外,某地铁车辆用夹钳制动单元-铝合金制动盘显著存在制动噪声问题,且能量集中呈现啸叫特性。     

高压风机机壳声振分析及数值模拟

采用有限元方法和边界元方法建立了9-19 5A型风机结构辐射噪声预测模型,可用于计算辐射声功率、固体声和辐射效率等声场特性参数.对风机机壳进行了模态分析和噪声预测.为风机噪声优化设计打下了良好的基础.     

C919飞机噪声边线衰减的预测研究

我国自主研发的C919飞机即将进入适航取证阶段,飞机噪声适航审定规章对边线噪声作了相应规定,因而预测飞机的边线噪声级可为噪声适航审定提供参考,其中边线衰减是预测边线噪声级的一个重要部分。为了预测C919飞机的边线衰减,对国际汽车工程师协会SAE中的边线衰减几何模型和算法进行了研究,并根据边线衰减与仰角和边线偏移距离的关系,绘制了边线衰减曲线,结合由飞机-噪声-性能ANP数据库算得的C919飞机起飞航迹预测边线衰减。     

AY7-41№56A型离心风机匹配消声器分析

为了降低离心式风机的噪声,首先分析了AY7-41N056A型离心式风机的噪声特性,确定了风机的频率范围为250~8000Hz时的声能占总声能的72%,且噪声的频率峰值为1000Hz;接着采用有限元模态分析确定柱状壳体结构消声器不会产生共振现象;最后采用噪声测量系统对五种阻性消声器分别进行了倍频程分析和总声级比较,分析结果表明,当采用第五种消声器时,对AY7-41N056A型离心式风机降噪效果最好,在距离消声器1米处,噪声总声级降低了约8.27dB(A).此时风机的主要噪声频率为250~8000Hz,此频率范围的声能约占总声能的66.2%.     

冲击式气扳机噪声测量不确定度研究

该文主要研究冲击式气扳机空转噪声测量结果的不确定度评定,按照标准JB/T8411-2006《冲击式气扳机》和GB/T 5898-2008/ISO 15744:2002《手持式非电类动力工具噪声测量方法工程法(2级)》要求,在半消声室中对冲击式气扳机噪声的A计权声功率级测量结果进行不确定度评定,验证了噪声检测方法的合理性与设备检测精度,同时为冲击式气扳机噪声测量结果不确定度评定提供参考。     

维纳滤波器在燃烧噪声分离中的应用

目前分离内燃机燃烧噪声常用的方法主要有传递函数法、多元线性回归法,这两种方法均将内燃机的总噪声分为燃烧噪声和机械噪声两部分,并且假设实验获得的倒拖噪声为机械噪声,以此达到分离燃烧噪声的目的。然而上述两种方法所得到的燃烧噪声中还包含活塞敲击所形成的间接燃烧噪声。本研究测取了某汽油机转速为4 500 r/min和2 000 r/min转速下多个负荷工况的总噪声、缸压和振动数据,并利用-15～85℃A ATDC的时间窗对测量信号进行了截取,基于倒拖法将机械噪声分离。利用缸压信号和燃烧噪声信号构建了维纳滤波器对燃烧噪声进行了滤波,实现了直接燃烧噪声和间接燃烧噪声的分离。计算结果表明该汽油机活塞敲击产生的间接燃烧噪声主要集中于500～8 000 Hz的频率段。     

6HHE-VE-6型压缩机辐射噪声试验分析

根据国家标准GB/T4980-2003，采用简易法对6HHE-VE-6型压缩机辐射噪声声功率级和噪声频谱图进行了测量，分析了其噪声频谱分布规律。     

某款柴油发动机燃烧噪声优化

在发动机怠速工况点,研究了共轨压力、预喷射、主预喷量、预喷间隔和喷提前角等燃油喷射控制参数对噪声、烟度等影响规律,确定了标定策略优化的方向。为综合平衡燃烧噪声、排放水平和燃油经济性等指标,在发动机性能台架完成了ECU标定模型DOE优化,针对不同区域标定了不同的燃油喷射规律,形成了新版的ECU数据。完成ECU重新标定后,在发动机半消声室内进行噪声测试,测试结果表明优化后发动机燃烧噪声降低了0.5-2 dB(A),发动机噪声降低了1.4-2 dB(A)。     

压实机械

正GJ20142062压路机冷却风扇对整机噪声的影响[刊,中]/周龙刚…//工程机械.-2013,44(4).-27~31风扇噪声是压路机的重要噪声源之一。通过试验研究发现冷却风扇高速旋转所产生的空气动力噪声是整机的重要噪声源,特别是发动机高转速、全负荷运转工况下的风扇噪声更为突出。综合理论分析结果,提出了优化冷却风扇运转参数和结构参数的综合改进措施,以便有效地降低压路机冷却风扇对整机噪声的影响,也为其它工程机械风扇的降噪提供参考。图9参7     

压实机械

<正>GJ20176016振动压路机驾驶室噪声控制[刊,中]/王庆祝…//筑路机械与施工机械化.-2017,34(6).-98～101为了控制振动压路机驾驶室噪声,采用理论分析和样机试验相结合的方法,对驾驶室噪声进行了摸底试验、噪声频谱试验和模态试验。结果表明:驾驶室后玻璃的一阶固有频率为35 Hz,是造成振动轮小振工况下驾驶室噪声     

非晶合金永磁电机的电磁振动噪声计算与分析

针对非晶合金用作电机铁芯材料会引起电机振动噪声性能变差的问题,对非晶永磁电机的电磁噪声与振动特性进行了研究。使用非晶合金材料Metglas2605SA1作为永磁电机的定子铁芯,采用电磁-机械-流体耦合的有限元计算方法,计算了非晶电机的电磁场分布、电磁力大小、电机定子部分的振动速度、振动加速度、振动位移变形以及电机周围的噪声分布,并对电机的振动特性进行了频谱分析。研究结果表明:径向电磁力是电机产生电磁振动的主要原因,非晶电机的振动变形和噪声水平都明显大于硅钢电机,非晶电机的噪声高出硅钢电机5 dB。     

7L—100／8型空压机的降噪

一、噪声的分析 我矿空气压缩机站共有9台空压机,其中1-100/8型空压机噪声严重超过国家规定标准,对此我们进行了试机和检测。经归纳有以下主要噪声: a）机械噪声:由气缸、活塞、连杆、曲轴等传动部件产生的机械振动噪声,以及缸体内气体扰动噪声,约占整机组噪声的45％。 b）空气动力噪声:进排气流脉动噪声,以及沿进排气管道传播的进排气阀阀片与阀座的撞击声,约占整机组噪声35％。 C）电动机噪声:包括电机扇叶噪声、电