天然大理石,花岗石镜面光泽试验方法探讨

本文主要讨论用仪器方法代替传统的目视判别法。从大理石、花岗石表面结构特性出发,选择测量光泽外貌的几何条件、基准和测量精度。探讨在石材加工行业制订适合于国情的“天然饰面石材镜面光泽试验方法”标准。     

锥面直线度测量及立车运动精度的提高

如图1所示的零件的45°锥角是90°度外滚道的一半。为了保证内外90°滚道和滚柱配合的接触精度,设计要求45°圆锥面母线的直线度误差不大于0.01mm,半锥角误差为±1′15″。对于大型零件锥面精度的测试采用传统的测试方法与手段,存在一些问题: 1.直线度误差的测量直线度误差的传统测量方法是用刀口尺测量,即将刀口尺和被测表面的实际轮廓线紧密接触(如图2     

微电路热阻45°计算法

微电路的热扩散是一个很复杂的过程。内热阻的计算基本上有三种方法:一维导热法、解析法和45°扩散法。45°扩散法认为热流是以45°的扩散角从热源向导热体扩散开来的。因计算结果和实测值颇为接近,所以常为人们采用。本文结合具体厚膜组件,详细地介绍了热阻的计算公式、平均热流通路概念,以及热流通路互相覆盖时热阻的计算和梁引线的热分析。     

60°二维扫描镜轴系误差测量方法研究

绕固定Q轴和动短轴Z轴摆动的60°二维扫描镜,在相同的扫描视场内,比45°镜摆动角度小、像旋也小。但是其特殊的结构也使得它的轴系误差分析比45°镜复杂,采用传统的测量方式无法满足测量的需要。通过对国外相关测量技术的调研,结合60°二维扫描镜自身的特点,提出了一种新的测量方式,并给出了这种测量方式的理论模型,实验证明这种测量方式能够较好地适用于分析60°二维扫描镜轴系误差的情况。     

用强迫恢复法测量原子核自旋晶格弛豫时间 T_1

本文对强迫恢复法测量原子核的自旋晶格弛豫时间T_1进行了理论探讨和具体实验。该方法使用的脉冲序列有90°—[τ—90°,180°,90°]_n 及180°—[τ—90°,180°,90°]_n 二种。该方法的最大优点是比一般测量T_1的方法测量速度快,准确性较高。它适用于测量自旋晶格弛豫时间T_1及自旋自旋弛豫时间T_2都较长的样品,并可观察磁化矢量在z 方向(恒磁场H_0方向)上按指数恢复的过程。文中还讨论了用复合脉冲旋转坐标框架方法,克服磁化矢量旋转角度的误差,以提高测量精度。但该方法不适用于高分辨谱的各条谱线对应核的T_1测量。     

钢球制造工艺(12)

第十二章 钢球的抛光加工将钢球放在一个倾斜角为45°的旋转滚桶内,并用磨料液进行加工,称为抛光.抛光能消除工件在上工序遗留下来的磨痕和轻度烧伤,使其表面光亮度有所提高.但不能改善工件的几何精度,有时,甚至使工件表面产生凹陷.因此,这种加工方法对日益要求提高钢球质量的发展趋势是不相适应的.一、抛光设备及其操作调整钢球抛光加工的设备名称叫倾斜滚桶.这是一种用铸铁制造而成的非标准通用设备.这种设备通常由电动机带动皮带轮或齿轮转动滚桶.滚桶的倾斜角度以水平线为基准,一般可在-20°～+45°的范围内进行调整.-20°供卸球时使用,+40°～十45°供工作时使用.如图12-1所示.     

表面散射浊度测量研究

本文在理论上计算了球形粒子对光的单次散射及多重散射解 ,证明了通过检测 90°方向散射光强度来获得样品浊度方案的优越性。随着样品浊度的增加 ,当考虑样品的多重光散射后 ,90°方向散射光强与浊度的线性度下降。设计了表面散射浊度在线测量系统 ,当 Formazin标准液在 0～ 1 0 0 0 NTU范围内时 ,获得了散射光强与浊度的线性度优于± 3% ,测量结果表明用表面散射法来测量浊度具有测量范围宽、线性好的优点。     

复合材料板的空耦超声 Lamb 波原位应力测量方法

为了实现大部件复合材料板的原位应力测量,提出了基于 Lamb 波的复合材料板空气耦合超声应力测量方法。 目前, 由于空耦超声换能器声阻抗的严重不匹配导致能量损失严重、空耦超声信号较为微弱,在声学特征准确提取上难度较大。 与此 同时,空耦超声 Lamb 波应力测量方法在复合材料中的应用仍处于理论与实验的探索阶段。 通过实验方法探究碳纤维复合材 料的 Lamb 波声弹性效应规律。 根据复合材料板相速度与最佳入射角频散特性分析确定了空耦超声换能器的中心频率与相对 纯净 A0 模态 Lamb 波的激励方式,使空耦超声 Lamb 波具有较好的信噪比,保证声时提取的准确度。 为了验证所提出方法的有 效性,分别沿着 0°、15°、30°、45°、60°、75° 以及 90° 纤维方向获得 7 个不同的拉伸试样进行应力测量。 实验结果表明,在 0~ 100 MPa 范围内测量误差小于±8. 1 MPa,测量重复性为 7. 5 MPa。 该方法在测量精度和测量重复性等方面具有显著优势,可 为大部件复合材料板的原位应力测量提供一种先进可行的技术。     

结合暗场散射与曲率成像的镜面缺陷检测方法

在镜面表面缺陷检测技术中,常用的暗场成像检测法对于波纹类的三维镜面缺陷难以形成对比度,为此提出了一种结合暗场散射法和曲率成像法的综合型镜面表面缺陷检测方法。分别对暗场成像原理和基于条纹反射的曲率成像原理进行了理论分析;构建了结合两种成像模块的综合型镜面缺陷检测的实验装置;对注塑反射镜和抛光玻璃薄片两种样品进行了缺陷成像实验。实验结果表明,暗场散射成像可以有效检测麻点、划痕和油污等不同类型镜面缺陷,曲率分布图像可以清晰反映镜面表面的三维波纹缺陷,综合两种方法可以全面反映镜面表面的各类缺陷。该方法可为精密光学元件表面缺陷检测提供参考。     

应正确运用"倒角标注"

CAXA电子图板是使用较为广泛的绘图软件之一。在使用该软件时,我们发现“尺寸标注”工具栏的“倒角标注”用于非45°倒角的标注时,存在着原则性错误,现指出如下。(1)与有关国家标准相悖按照GB/T4458.4-1984《机械制图尺寸注法》中简化注法的规定,45°的倒角可用引出线的方式标注,非45°的倒角应标注倒角的宽度和角度两个尺寸。而CAXA电子图板中非45°倒角与45°倒角的标注方式一致,都采用引出线的方式,这是不符合有关国家标准的。(2)自相矛盾CAXA电子图板中的“倒角标注”还存在着自相矛盾和错误之处。例:①光轴的外倒角,如图1为基本…     

盘形凸轮表面粗糙度对其动态特性的影响

以前的研究已经表明盘形凸轮的制造方法和凸轮从动件性能的动态质量之间在统计学上的重要关系。本文设计和制造的凸轮动态试验装置(CDTF)在调速和负载控制的条件下运行,可以采用各种技术加工而成的凸轮。动态试验的内容有:从动件的切向和法向加速度,从动件的切向和法向力,滚子的滑移也可以精确的测量。在凸轮试件运行之前,凸轮表面粗糙度可以由霍曼尔(Hommel)T—20S表面粗糙度测试计进行测量。跑合期后,在测量力、速度和加速度的情况下又可得到表面参数。加速度和力的数据可转换到频域。所有的试验均是随机的,数据要进行方差分析,以求得加速度有效功率谱和凸轮试件表面粗糙度参数之间的相关性。研究的凸轮试件是由连续数控制造技术采用1/°、1/2°、和1°的数值步长加工而成。试验结果表明:铣削和磨削的凸轮的动态性能具有很大的差异,但没有由于数值步长的不同而引起差异。一种可以替代铣削凸轮整体淬硬的热处理方法(离子氮化)已经显示出在动态性能方面有很大的改进。     

埋头紧固件椭圆形表面裂纹应力强度因子的三维有限元分析

采用裂端为 2 0节点奇异单元的三维有限元模型 ,对工程中常见的 90°、10 0°、12 0°埋头紧固件埋头部分与直杆部分相交处的表面裂纹 ,以及直圆杆表面裂纹的应力强度因子进行了计算分析。给出了圆直杆以及 90°、10 0°、12 0°埋头紧固件椭圆形表面裂纹的应力强度因子拟合公式。研究结果表明 ,本文的应力强度因子计算方法和计算结果是有效的。本文的工作可为埋头紧固件的损伤容限分析提供应力强度因子。     

利用百分表测量曲轴连杆120°相位角

六拐曲轴连杆在空间呈120°夹角分布,其加工和测量均比较复杂,偏角误差要求又比较严格。目前,国内测量曲轴连杆120°的方法很多,但是都存在测量误差大、操作不便等问题,笔者以玉柴机器所用YC6105QC曲轴为例,介绍一种利用两只百分表,准确、方便地测量曲轴连杆120°相位角的新方法。     

旋转液体纺绩法制备铝硅合金线工艺参数选择

研究了旋转液体纺绩法各工艺参数对铝硅合金线材成型过程和线材质量的影响,确定了较佳工艺参数范围。结果表明,在喷嘴直径为0．25～0．5mm、氩气压力为0．4MPa、旋转鼓转速为400r/min、合金液飞行距离为5～10mm、合金液入射角为35°～45°及合金液过热度为100～150℃的条件下,可稳定获得横截面圆整一致、晶粒细小的合金线。为保证线材质量,还应通过添加盐溶剂以提高冷却介质的冷却能力、添加表面活性剂以减小冷却液的表面张力。     

介绍几种转向装置

各种成件物品连续运输系统都要采用转向装置,本文就部队军需仓库中成件物品胶带输送系统配套用的几种动力转向装置作一概括论述。一、锥形滚道式动力转向器它广泛用于胶带输送系统的转向处,转向角度有15°、30°、45°、60°、90°……。其中以90°锥形滚道式动力转向器使用最多,现以     

特殊锯齿形螺纹的牙型特点和测量方法

非标M77×2(3°／45°)特锯齿形螺纹在我国还较少见,这里对该螺纹的结构特点作了介 绍,同时介绍了该螺纹量规制造过程中使用三针测量螺纹中径时,如何选择和确定三针直径。     

键槽对称度误差的测量和计算

工厂键槽对称度误差常用GB1958—80中推荐的180°反向法测量。这种方法是以V形块模拟基准轴线,用量块或定位块的中心平面体现键槽的实际中心面,用指示表两次互成180°反向打表测量。这种方法测量工具简单,便于一般工厂普及应用。但在实际应用中普遍反映测量误差较大,甚至造成将不合格品误判为合格品,本文就其存在问题及计算方法的改进作进一步的探讨。     

离轴三反空间光学望远系统杂散光分析

以点源透过率（PST）为评价标准,给出了一种离轴三反空间望远系统的杂散光分析结果。通过建立系统的实体模型,确定了一次、二次散射路径,采用改进型的蒙特卡洛法,对 20°间离轴角分别进行光线追迹。对模型的分析结果表明,系统杂散光产生的主要因素为一次散射,与光学系统结构密切相关。 0.1°离轴角PST分别等于3.56和4.02, 20°离轴角PST等于6.63×10-5和4.48×10－5,可通过减小镜面散射率进行改进。与离轴两反望远系统相比,三反系统的杂散光水平在大离轴角时偏大1到2个数量级,但满足使用要求。     

金属板材折弯展开长度计算表

金属板材折弯展开长度计算表能迅速查找和计算0.5～6mm厚的板材折弯成30°、45°、60°、90°、120°、135°、150°时(包括多次复合折弯),材料的展开长度。该计算表以材料力学弯曲变形理论为基础,结合工程设计实际需要,能满足对钣金件加工的要求。经钣金车间实际运用,证明在质量控制中起到一定的作用。一、设计计算     

一种新型单元的频率选择表面

本文通过对传统的十字单元进行改进,设计了一种新型单元的频率选择表面（FSS）。利用模式匹配法,对传统十字单元FSS和这种新型单元FSS从理论上进行了对比分析,对TE波入射时角度变化和大角度入射时极化方式变化对中心频率的影响两个方面进行了研究,并采用镀膜和光刻技术制备了新型单元FSS的实验样件,在微波暗室中进行测试,得到的实验曲线与理论仿真曲线基本一致。结果表明：传统十字单元FSS不能实现中心频率的角度稳定性,TE波0°到45°时中心频率漂移300MHz,并且45°入射时中心频率的极化稳定性很差,漂移量为800MHz,而新型单元FSS具有中心频率的角度稳定性,TE波０°到45°入射中心频率漂移量仅为100MHz,同时对于大的入射角度,具有中心频率的极化稳定性。