铧的加工工艺及模具设计

图1所示零件为农机犁上的铧,是一个中间带有三个孔的弯曲件,其精度要求不高,但弯曲半径大,几乎成一个平面。材料为60Si2Mn,厚6mm,生产批量不大。从零件精度及结构两方面分析,可以采用冲压及机加工工艺。考虑到弯曲半径,在冲压此零件时,解决好弯曲后的回弹是关键。     

波纹板弯曲模

一、波纹板的弯曲工艺性分析图1所示波纹板由19段等径圆弧相切，模拟正弦波形，共有9个槽，两端直线段与圆弧相切并弯成直角而组成、其材料为1Cr18Ni9Ti，厚度t=3mm，弯曲线长度B=2400mm。材料的抗拉强度бb=60kgf／mm~2，屈服点бb=20kmf／mm~2，弹性模量E=20000kgf／mm~2。波纹部分的弯曲半径r=115mm，相对弯曲半径r／t=38．33。因为相对弯曲半径及弯曲线长度均很大，而弹性模量相对较小，所以工件的回弹量较大。波纹板的弯曲工艺程序为，首先用弯曲模成形波纹部分；然后在折弯机上完成两端的直角弯形。工件波纹部分国心角为a，则sin（…     

多模光纤弯曲损耗特性的测量与分析

分析了多模光纤强度型微弯传感器中多模光纤的弯曲损耗。提供了弯曲半径为1mm~8mm和10mm~26mm,光源波长为0.633μm、0.780μm、0.830μm G raded Index多模光纤的弯曲损耗特性的测试结果。首次观察到了多模光纤弯曲损耗随着弯曲半径的减小而增大的趋势,以及在弯曲半径为10mm~26mm范围内损耗特性的不平滑性,并利用传播常数和W G模理论对此现象进行了解释。     

浅筒形件切断工艺及其模具设计

搅龙壳体折板是联合收割机卸粮筒部分的一个零件,材料为08Al,厚度为1.5mm,基本形状为弧形,外弯曲半径为72.5mm,内弯曲半径     

弯管系数小于1时的弯管工装

众所周知,弯制件相对弯曲半径是表示工件的弯曲变形程度的一个重要参数。通常对于最小弯曲半径可用公式表示:r_(min)=K·D,其中:K为弯管系数,取值范围,冷弯钢管一般为2～4;D为被弯钢管的外径,单位为mm。当K值在2～4范围内,弯管工作可在一般弯管设备或弯管工装(模具)     

中厚板大圆弧弯曲工艺探讨

在铁路机车车辆和造船行业中,板料厚度在10mm以上的大圆弧弯曲成形较为常见。由于弯曲半径大,弯曲时不可避免地出现弹性变形,致使工件的弯曲角度和圆弧半径难以准确控制,这种情况在相对圆角半径R/δ>10时尤为明显。另外,厚板弯曲时弯曲力较大或工件外形尺寸较大,在实际生产中经常受到工艺装备能力的限制。近年来,在考虑工件的尺寸精度要求及生产批量要求的前提下,弯曲成形工艺的选择更应注重经济性、灵活性     

宽板大圆弧弯曲件的加工

我厂设计的新品迷你型电动叉车的外围板零件（如图1所示）,材质为Q235A,板厚t=6mm,板宽B=642mm。成形后开档H=800mm,圆弧为R140mm,长度L=1030mm。该件弯曲变形的相对宽度B／t=107,相对弯曲半径R／t〉23,是一种典型的宽板大圆弧弯曲件。零件两圆弧中间直边段设有许多大小不一的安装孔和工艺孔,一侧直边段还设有一个大尺寸的矩形门洞孔,生产加工难度相当大。     

弹簧板材冲压前的球化退火

图1所示为我厂某产品零件钎卡板簧,采用65Mn热轧板材,经冲压成形。由于该工件弯曲半径(R=4mm)较小,常在此处发生冲裂现象,造成近40％的废品损失。对原材料进行检查,未发现化学成分和供货状态有异常情况。我们进行了下列工艺试验(材料成分为:0.65％C、0.31％Si、1.08％Mn、0.04％P、0.026％S)。     

小弯曲半径弯管的对挤成形

锅炉的弯管大都在弯管机上采用冷弯或热弯成形。管件的弯曲半径越小，其变形程度越大。在管件弯曲变形的同时，还会伴随着截面畸变。由于弯头的极限变形程度和截面畸变的限制，弯头最小弯曲半径必须大于某一极限数值，一般相对弯曲半径大于25。即使采用热弯，并辅以各种防止截面畸变措施，其最小相对弯曲半径一般也不能小于1．5。要想获得更小的弯曲半径的弯头，采用单纯弯曲是不可能实现的。近年来，随着锅炉制造工艺的发展，研究开发了一种小弯曲半径弯头成形新工艺——小弯曲半径弯头对挤成形。一、对挤成形工艺小弯曲半径弯头对挤工艺为…     

大比值r／t弯曲回弹的计算及其补偿

一、引言由于材料的弹性变形，使成形后零件的角度和圆角半径与模具相应形状不一样。材料的相对弯曲半径r/t越大，回弹也越大。如果对回弹不加以补偿或校正，就会影响产品质量。本文主要论述相对弯曲半径r/t＞10时回弹的计算及其补偿。二、传统补偿方法的有限性图1所示的零件为批量生产，材料为Q235。其特点是零件弯曲内侧半径r与材料厚度t之比值r／t较大，因而弯曲回弹值凸a也比较大，见图2。以前我厂按照传统工艺方法采取了以下措施，见图3。1．将凸模两侧的形状进行修正，使其两侧各内顿2”。2．凸模的底平面铣浅槽，槽深为O．15mm。这…     

曲面共形天线强度分析

针对平面天线在曲面共形天线中的应用,建立曲面共形天线的有限元分析模型,提出了一种共形载荷的模拟方法.结合方法与模型,分析了曲面共形天线内部应力的分布特点,并根据应力分布特定选择了代表路径对应力变化进行分析,应力在中心处取得最大值,在宽度方向上变化较小,在长度方向边缘变化较大.分析了在弯曲半径变化时,曲面共形天线内部应力变化,并针对特定厚度2 mm,计算出在不超过强度极限的情况下的最小弯曲半径为210 mm.分析了在厚度变化时,曲面共形天线内部应力变化,在弯曲半径500 mm,厚度最大值为4 mm.分析了在弯曲半径变化时,共形天线所能选取的极限厚度,发现天线的厚度与弯曲半径近似成线性关系.为平面天线在曲面共形天线中的应用提供了数据参考.     

计入截面厚度均匀性的浪形保持架的工作应力分析

模拟了保持架梁与兜孔处相对弯曲半径为0.8和1.0的深沟球轴承浪形保持架的冲压成形过程,并将其截面厚度信息映射到保持架应力分析的有限元网格中,得到更接近于真实状况的保持架应力分布。结果表明:由冲压成形引起的保持架截面厚度不均匀性对相对弯曲半径为0.8的保持架圆角处应力分布状况影响较大,而对相对弯曲半径为1.0的保持架圆角处应力分布状况影响较小;保持架梁与兜孔处相对弯曲半径由0.8增大至1.0有利于改善圆角处应力分布状况。     

高精度薄壁弯管机

后装腔内治疗机所使用的鼻咽管,材料为不锈钢,直径为φ5mm、壁厚0.5mm的薄壁管,要求弯曲角度70°,弯曲半径R18mm,弯曲处管子剖面的椭圆度≤0.15mm(见图1).     

在三芯卷板机上弯制蛇形管、环管及型钢

在三芯卷板机上安装一套辅助模具,就能方便地弯制蛇形管(螺旋管)、环管及角钢等,而且弯曲半径在一定范围内可以任意调整,达到一机多用的效果。我厂应用这种辅助模具在φ200×1600mm卷板机上,成功地弯制了一批弯曲半径为200mm、螺距为70mm的蛇形管(材质为1Cr18Ni9Ti)。管径为φ34×3.5mm,弯曲半径误差小于±1.5mm,管子直径圆度误差小于0.15mm,质量符合图纸要求。一、模具结构该模具由三组分别装于卷板机上的带圆弧槽的圆筒组成。每组由两个     

小R弯管压轮的设计

蒸发量为35t／h的循环流化床锅炉，因其结构尺寸和总体布置的需要，省煤器部件采用Ф32／R45弯曲半径的蛇形管系(见图1)。相对弯曲半径Rx=R／D=45／32=1．406mm，行业确定Rx≤1．5mm为小R弯管。由于弯曲半径小，会导致弯头椭圆率增大，内侧管壁因严重受压而起皱，外侧管壁因受拉而急剧减薄，采用普遍的弯管方法已无法达到质量要求，解决此种小R弯管一般要采用先进的助推式弯管工艺。但根据我公司现有工艺和设备状况，此种省煤器蛇形管系只能在流水线上制造。     

焊接接头疲劳评定的等效应力强度因子法

等效应力强度因子 (equivalentstressintensityfactor,简称E SIF)法是近年来提出的一种新的疲劳评定方法 ,文中采用 16Mn钢的非承载角焊缝十字接头的疲劳试验结果对E SIF法的有效性进行研究 ,并分析讨论影响这种方法的有关因素。结果表明 ,采用等效应力强度因子法能对 16Mn钢非承载角焊缝十字接头的疲劳性能作出合理的评定 ,并能预测焊接接头的疲劳断裂位置 ,且该方法适合于焊态接头和较小焊趾半径的疲劳评定。等效应力强度因子法对应力集中区单元尺寸有一定的依赖性 ,对实际焊接接头的焊趾半径变化范围 (在 0 .15mm～ 0 .8mm内 ) ,选择焊趾半径与最小单元尺寸的比值 ρ/emin>1.7时 ,可以获得合理有效的等效应力强度因子ΔKⅠ 值计算结果 ;当焊接接头的焊趾半径较小 ( 0 .15mm～ 0 .40mm)时 ,等效应力强度因子法更为合理     

弯管缺陷防止方法

锅炉、压力容器、化工、造纸机械等制造中,有较多的零部件是用管材加工弯制而成的。在弯制工艺过程中不同程度会出现波浪,椭圆度超差缺陷,严重者报废。为此在这里提出一种带压弯管方法,与行业专家们研究与探讨。 一、管子弯曲 1.现行管子弯曲方法 行业中对于管径108mm以上的弯制方法,普遍是采用冷态弯制,靠胎具(轮台和压磙)的截面形状和加芯件或不加芯件来保证弯件的截面尺寸,实际上不同材质、相对弯曲半径R/D、相对壁厚S/D(R为弯曲半径,S为管材壁厚,D为管材外径)的大小,都将影响着弯管件的截面形状的变化,造成超差,影响产品质量。 2.管子弯曲截面变形分析 在纯弯曲变形的情况下,管子受到力矩M的作用发生弯曲变形,达到预定几何尺寸,变形情况如图1所     

管材弯曲中应变中性层位移的分析

在管材弯曲变形系统研究中,为了进一步揭示管材弯曲的变形机理并促进管材精确弯曲和数字化弯曲技术的快速发展,利用板弯曲理论在平面应变条件下推导出弯管应变中性层半径和外侧管壁厚变薄量的近似计算公式,并且在考虑弯曲外侧管壁厚变薄的情况下分析弯管应变中性层沿半径方向的变化.根据应变中性层半径与弯曲半径之比小于1的关系,证明弯曲过程中应变中性层向弯曲中心移动.指出应变中性层的内移量与相对弯曲半径成反比.根据部分弯曲试验和有限元模拟结果的比较,证明管壁厚变薄计算相对准确,但由于忽略了垂直于弯曲平面方向的变形影响,且未计入材料性能参数而导致计算值偏大,有待进一步修正.     

用落地镗床加工弯头内孔的方法

我厂生产的28°、40°弯头,内孔需要进行加工。此种弯头的外径尺寸为1000mm,内孔为780mm,表面粗糙度为Ra12·5μm,弯曲半径为R1450mm,重量大,尺寸大(如图1所示),以前还无法解决镗削弯曲内孔的加工,就用打磨的方法,工人的劳动强度大,工作环境恶劣,效率低。为此,笔者利用镗杆直径为160mm的镗床和设计的一台无级调速的旋转工作台,解决了加工弯头内孔的问题。其加工原理如下:弯头安装在旋转工作台上,使弯头弯曲半径的圆心与旋转工作台的旋转中心重合,在镗床主轴镗杆上安装一个刀排,镗床镗杆伸出一定长度,使刀排旋转圆平面在弯头弯曲半径…     

管材拉弯工艺及数值模拟分析

拉弯是管材弯曲成形的重要工艺方法,采用有限元分析软件ANSYS/LS-DYNA对不同工艺参数下的管材拉弯成形过程进行了数值模拟,通过改变相对弯曲半径R/D和相对弯曲厚度t/D,分析了拉弯工艺参数对成形过程的影响。研究结果表明:通过增大相对弯曲半径R/D或增大相对弯曲厚度t/D,降低弯曲件的等效应力,可以有效控制弯曲件壁厚的变化,有助于提高管材拉弯成形的质量。