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通过真空电弧熔炼制备了一系列钛基非晶复合材料和钛基非晶合金,研究了合金中铍元素的含量对整体合金摩擦行为的影响。随着合金中铍元素的减少,非晶复合材料中的枝晶体积分数逐渐增加,整体合金的摩擦系数降低,但是合金的磨损率升高。所有材料的磨损表面都展现出了磨粒磨损的磨损机制,并且磨屑的尺寸随着枝晶体积分数的升高而逐渐降低。 相似文献
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采用预渗氮+淬回火(N+Q)及碳氮共渗+淬回火(C+Q)两种化学热处理对GCr15钢进行表面强化,并与淬回火的GCr15钢进行对比.采用X射线衍射仪、扫描电镜、光学显微镜、显微硬度计等研究了不同热处理后GCr15钢的物相、组织结构及硬度,利用UMT-2摩擦磨损实验机分析了不同热处理后GCr15钢的摩擦学特性.结果表明:预渗氮+淬回火(N+Q)及碳氮共渗+淬回火(C+Q)处理后GCr15钢的显微组织由马氏体、碳/氮化物及残留奥氏体组成,其中,C+Q处理后生成的碳/氮化物组织尺寸更为粗大;经过N+Q及C+Q处理后GCr15钢的表层硬度均高于经淬回火后的硬度,硬化层深度分别为0.25 mm、0.30 mm;摩擦磨损实验表明,C+Q处理可以有效降低GCr15钢的摩擦系数及磨损率,磨损机制主要为磨粒磨损. 相似文献
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采用静态质量损失法和电化学测试实验等研究了Al元素添加对时效态Mg-12Gd-3Y-1Sm合金耐蚀性的影响.采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对合金的微观组织及腐蚀产物的物相和形貌进行了观察分析.结果 表明:Mg-12Gd-3Y-1Sm时效态合金组织由α-Mg基体和Mg5Gd、Mg24Y5和Mg41Sm5相组成,添加Al元素后,合金中出现了Al2RE相.随着Al元素添加量的增加,时效态合金的晶粒先减小后增大,当Al添加量为0.8%时,合金晶粒最细小,第二相最均匀.Al的添加能显著提高合金的耐蚀性,但当Al添加量超过0.8%时合金耐蚀性又开始略有降低,添加0.8%Al的合金具有最佳的耐蚀性,这与电化学测试分析结果相一致,合金腐蚀产物主要为Mg(OH)2和少量的Al2RE. 相似文献
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利用Gleeble-1500数控动态力学模拟试验机,对Cu-1.56Ni-0.65Si-1.12Co-0.05Zr合金进行热压缩试验,应变速率0.002~ 10 s-1,变形温度为600~900℃,总变形量为50%.结果 表明:在热压缩过程中,Cu-1.56Ni-0.65Si-1.12Co-0.05Zr合金的流变应力随着变形温度的降低和应变速率的增加而升高,应力在达到峰值之后不再发生明显变化,高温、低应变速率的变形条件更有利于合金的动态再结晶.显微组织观察表明合金的动态再结晶机制为连续动态再结晶和不连续动态再结晶共同作用,析出相主要钉扎在位错和晶界处,能够阻碍位错的运动从而增强基体. 相似文献
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回火温度对M50钢组织及摩擦磨损性能影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用X射线衍射仪、扫描电镜、洛氏硬度计、摩擦磨损试验机等研究了不同温度(160、300和540℃)回火处理对淬火态M50钢的微观组织、硬度及摩擦磨损性能的影响.结果 表明:经1090℃淬火后M50钢显微组织由马氏体、碳化物及残留奥氏体组成,硬度为64.5 HRC,残留奥氏体含量为18%;回火处理使M50钢组织中马氏体转变为回火马氏体,随着回火温度的升高,试验钢硬度先降低再升高,其中,300℃回火时试验钢的硬度较低,540℃回火出现二次硬化现象,硬度值较大,残留奥氏体含量较低约4%.摩擦磨损试验结果表明:540℃回火处理可以有效降低试验钢的摩擦系数和磨损率,其磨损机制为轻微磨粒磨损伴随粘着磨损. 相似文献