液化石油气球罐内壁鼓包分析

通过宏观检查、超声波检测、硬度测试、金相检查、气体分析等方式,对一台液化石油气球罐内壁鼓包的成因进行了全面的分析,并提出了防治鼓包的措施。     

湿硫化氢环境下的球罐腐蚀状况分析

在湿硫化氢环境下 ,尤其储存介质中的硫化氢含量超标时 ,很容易对储存容器壳体 (含焊缝和母材 )造成硫化氢应力腐蚀或氢鼓包。作者较仔细分析了 1 0 0 0m3 丙烯球罐产生硫化氢应力腐蚀开裂和40 0m3 LPG球罐产生氢鼓包的原因。提出了此类设备在设计选材、设备制造、施工安装和使用维护等环节应注意的问题。     

天津第一热电厂＃10炉水冷壁鼓包成因分析与预防

锅炉水冷壁运行中产生鼓包泄漏，常造成锅炉的非计划停用，其形成原因与金属化学腐蚀和传热恶化管壁过热等因素有关，本文通过对鼓包成因分析制订出相应对策。     

沥青混凝土面板鼓包成因分析

沥青混凝土面板防渗工程中,鼓包问题偶有发生。研究主要从模型试验角度对鼓包形成机理进行了研究,揭示了鼓包发生机理,对沥青混凝土面板设计和施工控制具有一定的参考意义。     

金属薄膜屈服强度的鼓包法表征

本文采用鼓包法研究金属薄膜的屈服强度,对具有圆形自由窗口的镍薄膜一侧施加压力,薄膜受压变形的全场形貌用数字散斑相关法(DSCM)进行测量,并应用板壳理论分析小挠度变形下膜内应力分布情况。结果表明:圆形薄膜受压时首先从边缘开始屈服,从压力-挠度曲线偏离线性关系的临界点得到金属镍膜的屈服强度为467MPa,这和单轴拉伸法测量所得到的屈服强度值吻合较好。     

力电多场鼓包法测定PZT铁电薄膜的横向压电系数

为表征Pb(Zr_(0.52)Ti_(0.48))O_3(PZT)薄膜的横向压电性能,以纯力场鼓包测试模型和铁电薄膜材料压电方程为基础,推导了PZT铁电薄膜的力电耦合鼓包本构模型。采用溶胶-凝胶法制备了PZT铁电薄膜,并通过化学腐蚀法获得PZT薄膜鼓包样品。在外加电压为0~14V的条件下进行鼓包测试。结果表明,在纯力场作用下,PZT薄膜的弹性模量和残余应力分别为91.9GPa和36.2MPa;随着电压从2V变化到14V,PZT薄膜的横向压电系数d31从-28.9pm/V变化到-45.8pm/V。本工作所发展的力电耦合鼓包测试技术及力电耦合鼓包本构模型为评价铁电薄膜材料的横向压电性能提供了一种有效的分析方法。     

高温再热器管鼓包原因分析

通过成分分析、微观组织分析、力学性能测试和运行状况分析,对某亚临界锅炉高温再热器鼓包原因进行了分析,认为过热是导致管子鼓包的主要原因,提出了相应建议及处理措施。     

37Mn5钢管内壁鼓包缺陷分析

37Mn5钢管热轧矫直后在内管壁出现鼓包缺陷,为了查找鼓包产生原因,采用显微镜和扫描电子显微镜等设备对鼓包的形貌、微观组织、化学成分及鼓包区域的形貌等内容进行了分析。结果表明:钢管化学成分和组织正常,钢管基体和鼓包区域含有较多相同的夹杂物,夹杂物均含有Ca、O、Fe、Na、K、Mg 等元素,这些元素组成含有多种氧化物和结晶器保护渣的大尺寸复合型夹杂物。进而得知钢管的鼓包缺陷产生原因:由于钢管内存在大量此类复合夹杂物在穿管过程中和钢管基体间的接触层面脱离并逐渐萌生裂纹,裂纹在比较大的周向压力作用下向内壁凸起并形成鼓包。     

600MW褐煤锅炉机组水冷壁鼓包原因分析

内蒙古国华呼伦贝尔发电有限公司600 MW褐煤锅炉机组采用墙式切圆燃烧方式。自机组投产后,在历次停机检查中均发现水冷壁鼓包现象。分析认为锅炉水冷壁管表面状态不良、管壁传热差及介质流量不足是造成水冷壁鼓包的主要原因。在此基础上提出严格控制锅炉水冷壁温度、加强炉外水处理等预防和改进措施,避免再次发生水冷壁鼓包问题。     

1台DZ型锅炉锅筒鼓包与挖补的探讨

DZ型水火管锅炉发生锅筒鼓包的事故。在锅炉运行中时有发生。老式DZ型锅炉结构以单锅筒、纵置式．高温烟气在炉膛与锅筒内流程三回程居多，且锅简直径较大，锅筒在炉膛内直接受火焰辐射和高温烟气冲刷，工作环境极为恶劣。鼓包事故一旦发生。将对锅炉的安全运行构成极大地威胁。因此，作为锅炉事故后恢复的重要手段之一的挖补修理就成了受压部件恢复功能的重中之重。