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作为大规模风电集中并网的首要环节,风电集群接入系统研究方面缺乏有效可靠的规划方法。在风电集群并网输电工程各项费用建模的基础上,以规划的整体经济性最优为目标,综合考虑各风电场年出力特性及工程规划实际情况,结合等效重构、栅格地图、分段线性化等方法,提出了风电集群接入系统规划的混合整数线性规划模型。该模型能够对实际大型风电基地工程中风电集群的划分、并网输电工程的容量配置、汇集升压站的优化选址和风电场公共连接点的选取等方面的决策进行综合协调优化配置,获取整体经济效益最优的方案。为增强模型的实用性,提出了汇集升压站局部选址优化方法,使得在提升模型精度的同时,缩短模型求解的时间。算例结果验证了所提模型和方法的有效性。 相似文献
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渗流作用下防渗墙施工缺陷对其渗透溶蚀演化进程影响较显著,为探究防渗墙相邻槽段搭接不良和墙底分叉对其渗透溶蚀的影响机制,结合流体和化学动力学相关理论,建立含施工缺陷的混凝土防渗墙渗透溶蚀耦合分析模型。结合某土工膜防渗砂砾石坝,研究两种缺陷形式下防渗墙中钙离子浓度、孔隙率及渗流特性变化规律。防渗墙钙离子浓度随服役年份增长不断降低,且缺陷越严重,浓度越低;孔隙率随服役年份呈指数型增长,服役100 a后孔隙率增大约1.83倍;防渗性能随服役年份、接缝宽度和分叉高度的增长而减弱,相比防渗墙完好工况,当接缝宽度3.0 cm或分叉高度为3 m时,服役100 a后防渗墙等效渗透系数分别增大了8.20倍,40.38倍,大坝总渗流量分别增大了4.49倍,5.81倍。研究成果可为土石坝工程长效服役性能评估提供理论支撑。 相似文献
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针对某抽水蓄能电站下水库混凝土面板坝坝址区设计防渗方案经济成本较高且施工难度较大等问题,根据下水库库址区的工程实际情况,建立其三维有限元模型。首先计算并分析了库区在设计防渗方案下的渗流场分布性态及各部位的渗透坡降和渗透流量等要素,然后探讨了不同帷幕深度和左右岸坝肩帷幕长度变化对渗透坡降和渗透流量的影响,最后依据分析结果对设计防渗方案提出优化建议。结果表明,坝址区帷幕深度可缩短至3 Lu线,左右岸坝肩帷幕长度均可缩短10 m左右,由此可在坝址区各关键部位既满足渗透稳定且总渗透流量得到有效控制的基础上降低工程造价并加快施工进度。 相似文献
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深井降水会导致地下水位下降、降低土体强度和稳定性,从而影响引水隧洞施工安全。为研究深井降水对施工期隧洞渗流场的影响,以西霞院水利枢纽输水及灌区工程穿沁隧洞为依托,建立了该隧洞三维渗流有限元计算模型,考虑隧洞施工计划和沁河水位变化,分析了深井降水和未降水情况下隧洞渗流特性。结果表明,深井降水会对隧洞开挖产生影响,使深井周围渗流场位势分布特征发生改变,浸润面形成降落漏斗,水位等值线在深井附近呈回水环状。深井降水相较于深井未降水时的最大渗透坡降、单宽渗透流量分别增加了18.6、3.3倍,各工况下土层渗透稳定均满足要求。研究成果可为类似引调水工程的设计和施工提供参考依据。 相似文献
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克拉玛依某浅层稠油疏松砂岩油藏前期采用蒸汽吞吐开采,为提高采收率、实现油藏接替开发,计划由吞吐开发转变为VHSD驱泄开发。驱泄井相较于吞吐井蒸汽温度更高、采油速度更快,传统的水平井悬挂割缝筛管防砂方式已不能满足需求,需进一步探索合理的防砂方式。在综述水平井防砂技术的基础上,针对该油藏水平井先期悬挂割缝筛管完井工艺,结合开发特征,优选采用管内砾石充填防砂技术并进行优化施工。现场实施表明该技术有效解决了该油藏出砂问题,延长了检泵周期,几乎不影响油井产量,对同类油藏开发具有借鉴作用。 相似文献
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针对渗透溶蚀效应下特高土心墙堆石坝的渗流与溶蚀问题,构建了以孔隙水压力、固相钙浓度与钙离子浓度为自由度的水泥基材料渗流-溶蚀耦合模型。以长河坝工程为背景,研究了特高土心墙堆石坝的渗流溶蚀特征,探讨了渗透溶蚀效应下特高土心墙堆石坝的失效标准,预测了坝体的服役年限。渗透溶蚀效应降低了坝体的防渗能力,服役100 a后坝体浸润线逸出点将较初始时刻抬升1.95 m;随着服役年限的增加,覆盖层、副防渗墙的渗透坡降增加,心墙、主防渗墙和防渗帷幕的渗透坡降降低;水泥基材料固相钙溶蚀相对严重的区域集中在两道防渗墙中下部、固结灌浆靠下游侧及防渗帷幕,靠近复合土工膜和高塑性黏土的坝基防渗体溶蚀程度较低。从固相钙的分解率、渗透系数、渗流量、渗透坡降和边坡稳定等角度分析,认为考虑渗透溶蚀效应时长河坝的服役年限约为68.3 a,降低主防渗帷幕的初始渗透性可较为有效地延长坝体服役年限。特高土心墙堆石坝坝基水泥基结构渗透溶蚀效应不可忽视,其设计、运行及维护应充分考虑水泥基材料的渗透溶蚀效应。 相似文献