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41.
用两种不同配合比的水泥砂浆分别制作了三组几何相似的矩形截面直裂缝三点弯曲梁.在MTS815材料试验机上进行试验,记录了试件的荷载-加载点位移(P-δ)和荷载-裂缝端口张开位移(P-ωCMOD)的全过程曲线.利用最大荷载和初始裂缝长度求得的线弹性断裂韧度存在明显的尺寸效应.为此,基于虚拟裂缝模型,认为裂缝端口张开位移是荷载、自霞和黏聚力共同作用的结果,求解该位移公式得到断裂过程区长度值,用断裂过程区长度修正初始裂缝长度后,再代入三点弯曲梁应力强度因子公式,进而得到尺寸效应程度较弱的等效断裂韧度值.  相似文献   
42.
2010年,湖南衡南"十二·二七"校车坠河事件发生后,该县教育局局长等6名责任人当晚即被免职;对遇难学生家属的补偿方案迅速确定;国务院、教育部分别就此事作出反应,湖南省政府也成立了事故调查组.  相似文献   
43.
考虑日前计划的风储联合系统多目标协调调度   总被引:4,自引:0,他引:4  
建立多时间尺度的风储发电系统协调调度模式,提出一种适用于风储联合发电系统的滚动协调调度方法。优化模型采用两阶段优化方法实现多目标决策和分层协调调度,第1阶段优化利用风电场储能系统和常规机组的协调调度最小化系统弃风电量和失负荷电量,第2阶段优化按照风电并网标准和系统调度需求在各风电场之间分配储能系统充放电任务和弃风功率。采用含3个实际风电场的IEEE 30节点系统进行仿真分析,结果表明:基于风电场滚动上报的超短期风电功率预测信息,提出的风储联合发电系统日内滚动协调调度方法能够有效减少弃风,降低系统运行成本。  相似文献   
44.
介绍了雷达物位计、导波雷达物位计的用途,讨论了在实际应用中要按照其要求的不同的量程、信号、环境、介质类型及所使用的容器等情况,根据雷达物位计、导波雷达物位计的的测量原理和特点,如何选择适用的型号.并提出了在选型和安装中应注意的问题.介绍了物位计应用中的的一些具体情况,并对雷达物位计、导波雷达物位计准确度的测量方法及测量方法的科学性、实用性进行了分析.  相似文献   
45.
提出了一种零电压开关ZVS(zero-voltage-switching)三相四线制背靠背BTB(back-to-back)变换器拓扑及齐边沿脉宽调制EA-PWM(edge aligned pulse width modulation)方法,辅助开关仅需要在每个开关周期内动作一次,就可以实现BTB变换器中所有功率器件的...  相似文献   
46.
47.
故障现象:把显示状态开关拨向REV处,屏幕上除出现很亮的整幅光栅外,还伴有十几条距离较宽而且间隔均匀的白色斜线条,即场回扫线;把显示状态开关拨向NOR处,光栅稍暗,但仍然有场回扫线。无论在何种显示状态,亮度及对比度变化正常,屏幕上也能显示各种字符。故障分析与排除:上述故障,一般由以下几个方面引起,即:(1)场消隐电路。(2)显象管的电子加速电路。但从故障现象看,第二种电路出问题的可能性最大,因为如果加速极电压太高,就会使场行消隐信号在逆程扫描期间,无法把电子束加以截止,从而除形成很亮的光栅,产生场、…  相似文献   
48.
为了解决机载铂电阻测温系统机上校准工作量大、实施难等问题,根据机载铂电阻测温原理和校准方法,分析了对于单个测温通道在实验室与机载环境下测量结果之间的差异,提出了一种对实验室校准曲线进行修正而替代机上校准曲线的方法,并通过实验对该方法进行验证;设计了根据机载测试系统的数据文件、系统配置文件,批量修正实验室校准曲线的软件;任意选择的8个参数进行工程验证,采用原方法和本文方法进行校准得到的两组校准曲线,分别对测试数据进行处理,得到测量结果的最大偏差与量程比不超过0.27%,证明修正后实验室校准曲线与机上校准曲线基本一致,可以用作数据处理;结果证明,改进后校准方法方便、高效,校准结果满足机载测试要求,为机载参数校准提供了新思路。  相似文献   
49.
针对镜频和中频干扰对接收机性能影响的问题,分析了其原因并给出解决方案,设计了跟踪选频滤波器、逆切比雪夫陷波滤波器、5阶巴特沃斯低通滤波器,以及低噪声放大器的三级滤波方式所组成的短波接收机前端滤波放大电路,使短波接收机的中频、镜频抑制比均大于90 d B,接收机的性能得到较大提高。  相似文献   
50.
目的在试验基础上对建筑用活顶柱的受力性能进行有限元分析,建立稳定承载力计算方法.方法通过有限元软件对支撑高度为2400~3400mm的建筑用活顶柱进行了受力性能分析,将分析得到的数据和现有规范稳定系数计算公式结合,得出建筑用活顶柱的稳定系数数学关系表达式.结果对比有限元分析和竖直变截面杆计算得到的承载力值,得知初偏移对承载力的影响程度为10.6%~26.6%,通过对数据的线性拟舍得到了建筑用活顶柱稳定系数计算公式.结论在对建筑用活顶柱的受力性能分析中,应用有限元分析方法可以得到与静力试验相吻合的数据结果,笔者所得的计算公式适用于计算支撑高度为2400~3400mm之间的建筑用活顶柱.  相似文献   
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