赤铁矿强磁选过程综合自动化系统

针对强磁选过程的特点及工艺要求,基于智能技术提出了实现工艺指标优化的强磁选过程综合自动化系统,讨论了由智能优化、过程控制和过程管理3层结构组成的综合自动化系统的结构、功能和控制策略。采用智能优化设定模型、反馈补偿器及回路控制系统实现了精矿品位、尾矿品位的优化控制。所提出的系统成功应用于某选矿厂强磁选生产过程,实现了强磁选过程的优化控制、优化运行和优化管理,提高了精矿品位,降低了尾矿品位,取得了明显的应用效果。     

中小型电视制作单位需要什么样的非线性编辑系统

随着数字视频技术的不断发展,以数字非线性编辑系统代替传统的模拟系统设备已成为发展趋势。鉴于目前非线性编辑系统中低档产品不能真正反映用户的需求,笔者就中小型电视制作单位需要什么样的非线性编辑系统这一问题,提出自己的观点,希望与各兄弟单位使用人员和各厂商的产品研究开发人员共同探讨。 目前,中、低档非线性编辑系统产品大多是用国外的软件和硬件组装而成的,其中以     

砌体填充墙对框架结构的抗震影响

框架结构中有砌体填充墙，填充墙将整个框架划分为不同的开间和不同的功能区，填充墙数量的多少取决于建筑物的功能和使用要求。在框架结构计算中，一般不考虑砌体填充墙的抗侧力作用，建模型时只建纯框架不建入填充墙，将墙体重量当做外荷载加到计算模型上，在抗震计算时，根据砌体填充墙的数量，对框架的自振周期进行折减，使框架获得较大的地震剪力，这是目前普遍采用的框架计算方法，基本上仍是纯框架计算法。     

浅谈建设农村电网智能化关键技术

农村电网是国家电网的重要组成部分，我国发展的国情决定，农村电网占据国家电网的绝大部分。搭建全新的农网系统，对中国建设社会主义新农村有重大的促进作用，这也是我国电网公司的工作要点。本文根据我国农网的现状，阐述农网智能化建设的优点，如何建设，最后总结农网智能化对国家发展的贡献。     

31CrMoV9�ֵ��ʹ����о�

  为提高31CrMoV9钢的综合力学性能,对其进行调质处理工艺研究。对材料的力学性能和组织进行分析,确定调质工艺为淬火温度(900±10) ℃,回火温度635 ℃。调质处理后,材料的力学性能完全满足标准要求。     

基于改进二进制粒子群算法的电力系统机组组合

提出了1种改进的BPSO(二进制粒子群)方法求解机组组合问题.首先,利用优先顺序法确定初始的机组组合,根据这个结果,确定优化窗口的范围,在此范围内利用BPSO进行求解.在每次迭代过程中,通过启发式的调整策略使每代中的粒子都满足约束条件.在经济负荷分配问题上,采用经典的拉格朗日乘子法结合二分法进行求解,大大提高了求解效率.最后将所得结果与其他算法所得结果进行比较,证明所提方法有较强的优越性和实用性.     

氢气压缩输送除水及节能改造

介绍了将离子膜烧碱装置的氢气处理工艺由洗涤后经纳氏泵输送工艺改为增加冷冻水冷冻除水、捕集器捕集,并改为2BE水环真空泵压缩输送工艺。改造后充分利用了富余的冷冻水并解决了氢气含水量过高的问题,改用水环泵年可节电33万kW·h。     

考虑风电引起电压闪变的改进IEC数字化闪变仪模型

伴随着风力发电的迅猛发展,风电并网带来了不容忽视的电能质量问题,电压闪变是其中之一。电能质量扰动检测是有效治理电能质量问题的基础和前提。首先对风电并网引起电压闪变进行了机理分析,然后构建了IEC数字化闪变仪模型,并针对风电引起电压闪变的特点,对模型进行了改进,给出了改进后的IEC数字化闪变仪模型,最后在Matlab／Simulink平台上进行了仿真验证。     

新型热采筛管在海上稠油油田的应用

海上热采井井底温度达300℃,高温热应力加剧了出砂风险,筛管作为最后一道屏障,决定着热采防砂的成败。筛管在高温、腐蚀和强注强采恶劣环境下,易发生损坏导致油井出砂停产。针对海上热采井生产特点,研发了新型热采筛管。该筛管材质选用热稳定性强、耐腐蚀性和强度高的P110H-3Cr钢材;结构优化为7层,内外2层挡砂网精度外大内小,逐层过滤;特殊结构的导流外护套,减少高速流体冲蚀影响。新型热采筛管不仅具备较好的热稳定性能,而且提高了抗腐蚀能力。截至2015年12月,新型热采筛管已成功应用15井次,作业成功率为100%,单井产能提高2～3倍,未发生出砂及筛管损坏情况。该技术满足了海上油田热采防砂要求,为提高热采效果奠定了基础。     

固体废弃物在微波场中吸附烧结烟气中二氧化硫的微波效应分析

从微波的热效应和非热效应两个方面对微波改性吸收剂的吸附机理进行了初步探讨。非热效应方面,主要应用莫尔斯振子模型和拉曼谱峰图,讨论分子在高频电磁场中莫尔斯势能的变化情况。热效应方面,主要通过测试微波改性前后吸收剂的接触角的变化情况来探讨。计算结果表明,微波改性后的吸附剂其莫尔斯势能从原样的9913.13 cm-1降为5683.1 cm-1,接触角从原样的57.44°降为49.34°。