全文获取类型
收费全文 | 482篇 |
免费 | 42篇 |
国内免费 | 37篇 |
专业分类
电工技术 | 76篇 |
综合类 | 29篇 |
化学工业 | 45篇 |
金属工艺 | 79篇 |
机械仪表 | 21篇 |
建筑科学 | 51篇 |
矿业工程 | 15篇 |
能源动力 | 2篇 |
轻工业 | 19篇 |
水利工程 | 40篇 |
石油天然气 | 35篇 |
武器工业 | 1篇 |
无线电 | 38篇 |
一般工业技术 | 37篇 |
冶金工业 | 37篇 |
原子能技术 | 1篇 |
自动化技术 | 35篇 |
出版年
2024年 | 7篇 |
2023年 | 9篇 |
2022年 | 8篇 |
2021年 | 6篇 |
2020年 | 14篇 |
2019年 | 15篇 |
2018年 | 18篇 |
2017年 | 6篇 |
2016年 | 7篇 |
2015年 | 9篇 |
2014年 | 21篇 |
2013年 | 18篇 |
2012年 | 18篇 |
2011年 | 25篇 |
2010年 | 16篇 |
2009年 | 15篇 |
2008年 | 13篇 |
2007年 | 26篇 |
2006年 | 18篇 |
2005年 | 32篇 |
2004年 | 37篇 |
2003年 | 28篇 |
2002年 | 16篇 |
2001年 | 26篇 |
2000年 | 15篇 |
1999年 | 18篇 |
1998年 | 15篇 |
1997年 | 15篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 17篇 |
1994年 | 10篇 |
1993年 | 7篇 |
1992年 | 7篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 3篇 |
1988年 | 6篇 |
1987年 | 6篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 2篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 4篇 |
1979年 | 1篇 |
1978年 | 2篇 |
1977年 | 1篇 |
1958年 | 1篇 |
排序方式: 共有561条查询结果,搜索用时 103 毫秒
41.
42.
总结了复杂的电磁干扰环境和复杂地形下的数字点对多点通信工程设计中遇到的问题及解决 方案,同时提出了数字点对多点通信工程实施中应该注意的问题。 相似文献
43.
通过对小湾拱坝双心圆、三心圆、椭圆、抛物线、双曲线、对数螺线和二次曲线等7种方案的拱型优化研究,认为小湾拱坝的最优线型是二次曲线,该曲线由椭圆和双曲线混合组成,坝体积为630万m^3,比抛物线的最优体形(687.8万m^3)节省75.8万m^3,值得认真研究;对数螺线、双心圆和三心圆的坝体体积均大于700万m^3,可予以否定。 相似文献
44.
采用X射线衍射分析、差热分析等手段,研究了选矿行业付产品DS—1砂在加热过程中的物相变化.通过对DS—1砂的改性处理,使其耐火度由1410℃提高到1500℃.研究表明,改性后的DS—1砂是一种抗金属渗透性能优良的铸铁用特种砂,并用它成功地浇注了7.5吨,壁厚近200mm的柴油机缸体铸件. 相似文献
45.
本文介绍一种基于单片机的高精度直流电压比的测量方法,给出了由单片机AT89C2051、A/D转换器MAXIM ICL7135组成的直流电压比的测量电路。 相似文献
46.
研究了不含Zn及0.72%Zn微合金化的Al-3.7Cu-1.15Li-0.5Mg合金T6态时效(150及175℃)不同时间后的晶间腐蚀行为,建立了其腐蚀-时效进程状态图。结果表明,Zn微合金化铝锂合金晶间腐蚀敏感性略低于不含Zn微合金化的铝锂合金。随时效进程的发展,铝锂合金腐蚀类型变化规律为:孔蚀或局部晶间腐蚀(时效早期),全面晶间腐蚀(欠时效阶段),局部晶间腐蚀(近峰时效阶段),孔蚀(过时效阶段)。晶间腐蚀深度随时效时间延长呈先增加而后降低的规律。时效时间延长,一方面晶界析出相逐渐粗化并且呈不连续分布,另一方面晶内T1相及θ相析出,晶内电位降低,晶界及晶内电位差减小,从而导致上述腐蚀类型的变化。 相似文献
47.
一种2050铝锂合金薄板的微观组织与力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
通过力学性能测试和微观组织观察研究了不同热处理工艺对一种2050铝锂合金薄板力学性能和组织结构的影响。结果表明:2050铝锂合金主要强化析出相为T1相和θ′相,并可能存在少量S′相析出。在T6态(175℃)、T8态(6%预变形+155℃)时效时合金具有不同的时效析出特征;相比于T6态时效,由于时效前预变形的引入,T8态时效时合金中T1相和θ′相析出密度提高,尺寸减小,其对应的强度及延伸率均提高,T8峰时效(32 h)时σ_b、σ_(0.2)和δ分别为531MPa、488 MPa和11.4%。T8态时效(155℃/32 h)时,2%~10%预变形均可促进T1相形核,2%~6%预变形可促进θ′相形核,过大的预变形(如10%)并不能促进θ′相进一步形核,但可显著抑制θ′相长大。 相似文献
48.
通过金相显微镜、透射电镜和扫描电镜观察及x射线衍射织构测量与拉伸实验,研究了40mm厚7056合金厚板热轧态与时效后不同厚度层微观组织与力学性能。结果表明:热轧态厚板不同厚度层的组织有很大差别,表层第二相弥散,尺寸相对较小,中心层有粗大的第二相,分布集中。从表层到中心层,剪切织构减少,中心层变形织构最多,不同厚度层立方织构差别不大。固溶后表层再结晶织构增加,剪切织构减少,中心层变形织构增强。固溶时效后表层与中心层晶内均出现大量均匀细小的η’相,晶界处都出现不连续析出相与一定宽度的无沉淀析出带。40mm厚板(7056合金)最优固溶制度是470℃/3h,时效后表层屈服强度为605MPa,抗拉强度达628MPa;T/4层屈服强度626MPa,抗拉强度达643MPa;中心层屈服强度623MPa,抗拉强度达639MPa。 相似文献
49.
50.