装备技术保障训练经费最小的分派

通过以投入经费最少为目的的装备技术保障专业训练任务分派问题的研究,建立相应的任务分派模型.即针对分派问题的动态规划法,先定义若干项任务分派顺序,采用二维变量表示状态变量.再以决策变量表示某个任务可选择的承训单位,然后将该任务分派给同一承训单位,得出状态转移方程.最后根据最优值函数建立顺序动态规划方程并求解.实例证明该模型及方法适用于相关分派问题的分析.     

上游单弯头对内锥流量计性能影响的仿真与实验研究

旨在获取上游安装单个90°弯头条件时内锥流量计所需要的最短直管段长度.将计算流体动力学数值仿真和实流实验有机结合,通过数值仿真揭示速度场与压力的分布信息,预测上游弯头及直管段长度对内锥流量计流出系数的影响规律,并结合实流实验进行验证.仿真和实验的介质均为常温水,雷诺数范围分别为0.498×105～4.98×105和0.14×105～5.1 × 105.实验包含基线实验与弯头实验两种类型,以基线实验为基准,其中节流比分别为0.45/0.65/0.85,利用平均流出系数相对误差及附加不确定度作为安装条件影响的主要评价标准,给出上游单个90°弯头的直管段长度,并与国外研究结论进行了比较.     

上游双弯头对内锥流量计性能的影响

为提高对内锥流量计安装与使用条件的认识,开展了上游连续两个90°在同一平面成S型结构和互成垂直平面上弯头的数值仿真与实流实验研究.研制了实验样机一套,β值分别为0.45/0.65/0.85.利用平均流出系数相对误差及附加不确定度作为安装条件影响的主要评价标准,研究结果表明:对于β值分别为0.45/0.65/0.85的内锥流量计,在互成垂直面双弯头安装条件下所需最短直管段长度均为1D;在同平面S型双弯头安装条件下所需最短直管段长度分别为1D/1D/2D.     

基于短路故障残压变换法的暂态稳定计算

基于短路故障残压变换法,提出了电力系统不对称暂态稳定计算方法。该方法结合了相分量法模型适应性和对称分量法计算效率高的优点,通过矩阵变换形成暂态稳定计算的机网接口和正序等效导纳矩阵,避免了复杂的复合序网形成过程。该方法既能应用于相分量坐标,也能应用于对称分量坐标,能够实现对多重故障和参数不对称元件的处理。仿真结果表明该方法简洁有效。     

妙用多媒体,提高数学课堂教学效率

在小学数学教育进程中,恰当、正确地使用多媒体教学,有利于学生新知识的获取,有利于学生智力、能力等的开发,有利于学生学习方式的改善。同时,也提高了课堂教学效率。     

浅谈铁路大型养路机械液压油破乳研究

对铁路大型养路机械所使用的液压油发生乳化后的流体进行破乳研究,对于降低铁路大型养路机械工作的使用成本、节约资源等具有重要意义。     

海关辐射探测设备可视化知识服务平台建设研究

通过分析当前海关辐射探测培训存在的问题,提出"海关辐射探测设备可视化知识服务平台"(以下简称为平台)的建设构想,并对平台进行了总体设计和功能设计,重点论述了技术应用及功能实现,最后对平台的应用效果和未来发展进行了展望.     

Z法气体超声波流量计湿气测量的虚高预测模型

引言湿气通常是指气相为连续相,液相为离散相的气液两相流。美国机械工程师学会ASME将其界定为Lockhart-Martinelli参数(L-M参数)X<0.3的气液两相流[1]。湿气普遍存在于自然界与工业现场中,如常规天然气田井口产出气(湿天然气)、煤层气、湿饱和蒸汽以及页岩气等均属湿气。随着工业生产的发展,对湿气不分离计量的要求越     

低阶煤低温干馏炉中低温燃烧室温度场分布模拟及结构优化

用CFD Fluent 6.3软件对自主研发的与增收低温焦油炭化室相配套的褐煤热解旋流式低温燃烧室（1500 mm×200 mm×1500 mm）内温度场分布进行了模拟研究和结构优化,结果表明：在燃烧室内坐标为（?25,550,0）和（25,?550,0）处设计两个关于燃烧室中央轴对称半径为100 mm的130°圆弧形挡板,燃烧室内平均温度（755 ℃）满足褐煤低温热解需求（500～650 ℃）;Realizable k-ε湍流模型、P-1辐射模型和非预混燃烧模型适用于计算焦炉煤气和空气低温燃烧室内温度场分布,模拟计算结果与实验结果基本吻合,误差波动幅度为50～70 ℃,满足工业要求。     

基于双节流装置的湿气测量方法

湿气作为一种石油天然气行业经常出现的流体,对于湿气的准确测量具有重要的意义。目前常用的方法是在气液分离之后采用单相仪表进行计量,而这种方法成本较高,因此为实现湿气的气液两相在线不分离测量,设计一种基于类内锥和长喉径类文丘里组合的双节流湿气流量测量装置,提出一种基于三级差压信号的测量方法,引入差压信号的比值作为建模的关键参数。同时建立并比较研究此双节流装置的4套湿气测量模型在实验室和现场的表现。经实验室验证,平均气相测量精度为2.13%,平均液相测量精度6.68%。现场性能测试结果表明未经修正的测量模型平均气相测量误差为7.87%,平均液相误差为15.96%,经二次修正后可实现平均气相测量误差优于±3%,液相测量满度误差优于±10%。