近似塑性条件对管材挤压变形力求解的影响

在柱坐标下，采用主应力法推导了锥模管材挤压变形力理论计算公式，推导过程中利用了两种近似塑性条件。经实验验证，两种公式计算结果都比较接近实测值，相对误差平均值分别为13％左右和3．7％左右，相关教材所给公式计算结果的相对误差平均值为15％左右。这表明本文推导的计算公式是可行的，近似塑性条件对理论计算的挤压变形力具有显著的影响。     

小变形高温退火对Hastelloy C-276合金晶界特征分布和晶界平面分布的影响

Hastelloy C-276合金经1150℃+30 min固溶处理后,进行不同变形量的冷轧高温退火处理。采用电子背散射(EBSD)技术对退火后的晶界特征分布和晶界面分布进行表征。结果表明,在退火过程中,Σ1小角度晶界比例减小,变形存储能释放,晶界发生迁移,促进了晶界相互作用,从而导致Σ9和Σ27晶界比例增加。与此同时,晶粒发生异常长大并促进了特殊晶界的形成,产生的特殊晶界阻断了大角度晶界的连通性。合金经变形高温退火之后,Σ3晶界分布在{111}晶界面扭转晶界,Σ9晶界分布在[110]晶带倾斜晶界。不同变形条件下,Σ3晶界面与Σ9晶界面分布演变规律不同,原因在于变形退火导致Σ3晶界比例的不同和晶界之间的相互作用的结果。     

Hastelloy C-276合金Σ3晶界和Σ9晶界随着退火时间的演变规律

Hastelloy C-276合金经小变形量冷轧后进行1100℃不同时间的退火处理。采用EBSD技术对Σ3和Σ9晶界比例进行统计,同时采用五参数法对Σ3和Σ9晶界面分布进行分析。结果表明,Σ3晶界随着退火时间的延长更加接近于标准重合点阵晶界取向,而其晶界面更加接近于低能量的{111}晶界面。这一结果符合晶界“微调”机制。Σ9晶界面分布则越来越集中在[110]晶带。而偏差较大的Σ9晶界比例增加,是由于非共格Σ3比例的增加导致的。     

模具材料及其发展概况

本文全面的综述了金属成形和塑料成型模具的常用和新型材料,同时对模具材料的发展及推广提出建议。     

B4CP/2009Al复合材料动态再结晶临界条件

目的 研究B4CP/2009Al复合材料的热变形流变行为,确定B4CP/2009Al复合材料发生动态再结晶的临界条件。方法 采用Gleeble-1500热模拟机对体积分数为25%的B4CP/2009Al复合材料进行热压缩试验,热压缩温度为300~500 ℃,应变速率为0.001~1 s?1,并建立热变形本构方程。基于加工硬化率曲线(θ-σ),获得动态再结晶临界条件。结果 B4CP/2009Al复合材料的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而降低。临界应力(σc)与峰值应力(σp)存在线性关系：σc=0.2992σp+22.4698,引入Zener-Hollomon参数描述变形条件对临界条件的影响,得到临界应变与Z参数的关系：εc=1.35×10?3Z0.047 39。结论 B4CP/2009Al复合材料的流变应力曲线以动态再结晶软化机制为主要特征,B4C增强颗粒的加入促进了复合材料的动态再结晶。     

单道次轧制变形对Hastelloy C-276合金晶界特征分布的影响

采用电子背散射衍射(EBSD)技术研究了固溶处理的Hastelloy C-276合金经2.5%~90%变形后在1150℃退火15min的晶界特征分布(GBCD)。结果表明,在5%变形条件下,总的特殊晶界比例最高为67.1%,其中特殊晶界主要是Σ3晶界,Σ9和Σ27晶界比例较低。当变形量小于15%时,晶粒组织处于回复或部分再结晶,晶粒组织粗大,特殊晶界比例随变形量变化较大。在此阶段,回复或部分再结晶有利于晶界的迁移,从而产生更多特殊晶界。当变形量大于15%后,随变形的增加,晶粒组织细小,特殊晶界比例在50%左右。这是由于晶粒发生完全再结晶后,大角度晶界增多,不利于特殊晶界的形成。因而,Hastelloy C-276合金晶界特征分布优化变形范围应小于15%,更有利于特殊晶界的产生和分布。     

OCDMA系统ST-OOC码字构造及性能研究

本文通过在有限Galois域上建立仿射平面,以及在仿射平面上建立Steiner系统,研究了仿射平面上Steiner系统的存在性;分析了部分点阵与Steiner系统的关联;建立了Steiner系统参数与OOC码字参数的对应关系.据此提出了基于仿射平面上Steiner系统的OOC码字设计方案;给出了ST-OOC码字(qk,k,1)的具体设计步骤和设计结果;分析了ST-OOC的码字性能和特点和灵活的码长码重对应关系;指明了ST-OOC码字的主要应用领域.     

原位合成TiB_2/6351复合材料高温塑性变形行为的加工图

采用等温压缩试验法.研究原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料在变形温度为300～550℃和应变速率为0.001～10 s-1范围内的高温变形特性.根据动态材料模型(DMM)建立TiB2/6351复合材料的加工图.采用TEM观察压缩后试样的微观组织.结果表明:加工图上的1个失稳区出现在较高应变速率(约0.631～10 s-1)区域,增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶,在温度.320～380℃、应变速率0.01～0.3162 s-1区域内主要发生动态回复,功率耗散效率为17.5%～19.8%.在温度440～500℃、应变速率0.1～0.005 s-1和温度500～550℃、应变速率0.1～0.001 s-1范围为动态再结晶发生区域,功率耗散效率20%～25.6%.试验参数范围内,复合材料热变形的最佳工艺参数为:热加工温度为440～500℃,应变速率为0.1～0.005 s-1.     

主应力法和功平衡法求解管材挤压变形力的再探讨

在极坐标系下建立了管材挤压变形力的计算模型,采用主应力法和功平衡法推导了管材挤压变形力的理论计算公式;经生产中反复实验验证,管材挤压变形力的理论计算结果接近实测值,主应力法计算结果的相对误差平均值为11.56%左右,功平衡法计算结果的相对误差平均值为-1.94%左右;而相关文献所给出的主应力法和功平衡法求解的管材挤压变形力公式计算结果的相对误差平均值分别为15%左右和6.6%左右。这表明,本文推导的理论计算公式计算精度高,具有一定的工程实用性。     

高斯激光束闭孔Z-扫描曲线特征研究

从理论上研究了材料的非线性折射和非线性吸收同时存在时 ,闭孔Z 扫描透过率曲线的特征 ,结果表明峰 谷或谷 峰结构特征取决于材料的三阶非线性极化率的虚部与实部的比值 ρ。给出了高斯光束情况下决定峰 谷或谷 峰结构存在与否的精确临界值 ρc 和曲线的某些特征参量与ρ的关系以及本理论的适用范围。CS2 的Z 扫描实验与理论结果符合得很好。