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41.
Ti-6Al-4V在NaAlO2溶液中微弧氧化陶瓷膜的组织结构研究 总被引:24,自引:4,他引:20
利用交流微弧氧化方法在NaAlO2溶液中在Ti-6Al-4V合金表面制备出氧化物陶瓷膜,用扫描电镜及能谱仪研究的陶瓷膜的形貌、组织和Ti、Al、O元素的分分布,并用X射线衍射分析了陶瓷膜的组成,所制备的陶瓷膜与基体办面结合良好,膜厚约50微米,分为内外两层,外层膜由大量TiA12O5相及少量金红石型TiO2相组成,内层膜的TiA12O5相含量显著降低,金红石则成为主体相,同时还发现少量TiO1.9 相似文献
42.
流量系数是衡量调节阀流通能力的量化指标,是选用调节阀口径的主要依据。介绍了膨胀系数法、临界流量系数法、多项式法和正弦法的计算方法与不同点。选择4个典型工况,分别用临界流量系数法、多项式法、膨胀系数法计算其流量系数及误差,并对计算结果进行比较,发现相互之间的误差均很小,不影响调节阀口径的选用,由此说明这几种流量系数计算方法都可以使用。 相似文献
43.
采用液相等离子体电解渗入技术在30%硼砂电解液中在Q235低碳钢表面进行硼碳共渗(PEB/C)快速硬化处理,研究与ZrO2、Si3N4组成两种摩擦副及5 N、10 N、15 N 3种载荷条件下PEB/C渗层的摩擦磨损特性。结果表明,PEB/C处理可以明显降低Q235钢基体在干摩擦条件下摩擦系数和磨损率。当与ZrO2球对摩,载荷为5 N时,PEB/C渗层的摩擦系数只有0.15,磨损率减少为9.10"10-7mm3/N#m,摩擦系数和磨损率分别是Q235钢基体的1/4和1/19。载荷增加时,PEB/C渗层的磨损率也随之增加,但它与Si3N4对摩的磨损率要比ZrO2对摩高。在不同载荷下,PEB/C渗层与ZrO2和Si3N4对摩的磨损机制主要为粘着磨损。PEB/C渗层耐磨性较高的原因是Q235低碳钢表面形成了硬度高达1800 HV的Fe2B渗硼层。 相似文献
44.
甘油浓度对不锈钢表面液相等离子体电解渗透过程的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以50%~90%(体积分数)甘油水溶液为电解液,研究304不锈钢表面液相等离子体电解快速渗碳工艺;分析不同甘油浓度和电压下渗碳层的显微组织、相组成和显微硬度。结果表明,随甘油浓度的提高,渗透电压上升,渗碳层厚度增加,渗碳层硬度增大,最大硬度达到762HV;且渗碳层中固溶碳的奥氏体(γC)含量急剧增加,但碳化物含量降低。在80%(体积分数)甘油水溶液和电压350 V工艺条件下获得的渗碳层质量较好。 相似文献
45.
46.
在现场的自控系统中,由于计算选型不当或实际工艺参数与设计时差别太大,使少数调节阀在小开度运行,不能满足系统的调节要求,会发生振动和噪音。为改善调节阀的运行状况,应了解每个调节阀所在岗位的工况参数并进行计算,在不调换阀体的条件下,可用两个办法进行改制,一是把直线特性改为等百分比特性,二是缩小阀座直径或减少套筒上的窗口截面,缩小阀的额定C值;有时兼而用之,使这些调节阀适当增大开度,在正常范围内运行。文 相似文献
47.
铝合金微弧氧化膜与基体界面区的硬度和弹性模量分布 总被引:10,自引:0,他引:10
用显微力学探针和维氏显微硬度计测定了LY12CZ铝合金微弧氧化膜与基体界面区的显微硬度H和弹性模量E分布,并分析了引起界两侧力学性能差异的原因,结果显示,界面两侧H和E值相差较大,因界面附近,H,E值从界面到膜内部是逐渐增加,界面附近铝合金基体上无明显硬化区,基体未发生重熔,而界面另一侧氧化膜则重熔过,氧化膜的硬度和弹性模量分布同膜的重熔有关。 相似文献
48.
TA2纯钛表面微弧氧化膜的成分和相结构分析 总被引:5,自引:0,他引:5
采用交流微弧氧化方法,在铝酸盐溶液中的TA2纯钛表面沉积一层厚度达30μm的氧化物陶瓷膜,并用扫描电镜(SEM),能谱仪(EDS),X射线衍射(XRD),Raman光谱研究了氧化膜的成分和相结构,研究表明:该氧化膜具有内外两层结构,分别厚约15μm,氧化膜由TiAl2O5相和金红石型TiO2相组成,但外层膜里TiAl2O5相含量比内层膜里高得多,金红石则主要分布在膜内层里,来自溶液的铝原子已扩散到膜/钛基体界面,但膜外层的铝含量比内层高得多,微弧放电区瞬间高温高压过程对纯钛基体没有影响,Al,O原子都没有扩散进入未氧化的钛基体。 相似文献
49.
本文在"如何提高套筒阀的流通能力"一文(刊于《化工自动化及仪表》1982年第3期)的基础上进一步介绍了阀体内各段流道的设计方法,它同样适用于直通单座、双座阀等球形阀体的设计. 相似文献
50.