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21.
池末尾坎自由出流的拦河闸下游消力池流态较复杂,其水力特性和体型布置是工程设计和运行关心的问题。通过水力模型试验研究,对尾坎自由出流的消力池池长和消力池末端尾坎高度的关系进行分析,提出消力池体型布置方法:首先在消力池水平段池底高程选定的基础上,根据消力池进口断面弗劳德数,初选池末尾坎高度;其次通过调整尾坎高度和计算尾坎顶水深,使两者之和与跃后水深的比值在1.15~1.2之间,则消力池水平段池长与跃长的比值可减小至0.8~0.85。该方法可较合理地确定尾坎自由出流的消力池水力和体型参数。  相似文献   
22.
陈卓英  倪培桐 《人民珠江》2003,16(6):27-29,43
河口最大浑浊带(Turbidity Maximum Zone,简称,TM)是指河口区含沙浓度经常明显地高于上游及下游、且在一定范围内有规律地迁移的高含沙水域;其断面平均含沙量稳定地高于上、下游河段几倍甚至几十倍,而且底部含沙量也显著增高,床面往往出现浮泥,存在这些现象的区段,即河口最大浑浊带。在实测资料的基础上,利用机制分解法对黄茅海河口湾悬沙输移机制分析计算,结果表明,黄茅海河口湾悬沙纵向输运项主要有T1,T2,T3,T4即平流输沙、潮汐捕集作用和垂向环流输沙。在不同时期、不同地点,各输沙项在净输沙量中所占比例不同。  相似文献   
23.
岛屿地貌单元是珠江三角洲发育演变过程中的沉积核心,研究其消能机制,对理解河口动力过程及三角洲发育演变有重要意义。通过建立岛屿地貌单元的湍流能耗特性概化物理模型,基于16 MHz ADV采集高频流速数据,统计了时均及湍流特征量,并利用惯性耗散法分析了岛屿地貌单元的湍流动能耗率。结果表明,相同控制条件下岛屿地貌单元的形态阻力致使尾流中紊动强度量值为明渠的2~3倍,湍流剪切应力及湍流动能较明渠水流的大近1个数量级,湍流动能耗散率比明渠水流湍流动能耗散率大1~2个数量级。岛屿地貌单元的局部形态阻力导致尾流时均流速的空间梯度、切应力增大是湍流能耗率增大的原因。岛屿地貌单元的汇流作用增加了下游尾流区的水流掺混,并在尾流区域形成大量微尺度涡,导致区域湍流能耗作用增强,有利于岛屿沉积核心发育。研究成果有助于理解河口动力及三角洲的发育演变过程。  相似文献   
24.
在综合莫湖水电站泄洪闸面流消能试验成果的基础上,分析泄洪闸低溢流堰鼻坎挑角对面流消能特性的影响。试验表明低溢流堰鼻坎挑角由10°增加到15°时,其由淹没面流转向潜流(或回复底流)的区界水深相应增大,扩大了低溢流堰面流运行的区间,有利于工程安全运行。  相似文献   
25.
潮州供水枢纽工程西溪拦河闸建成运行后,其消力池下游海漫段遭受到较严重的冲刷破坏。 根据西溪拦河闸工程布置和出险的泄流水力参数,对其下游消能工出险的水力条件和原因进行计算和 初步分析,并介绍其除险改造方案试验研究成果和运行情况。研究表明,西溪拦河闸消力池下游海漫段 出险与其闸下游河道水位降低、海漫段的结构和质量等因素有关,拦河闸下游消能工除险改造试验研究 成果是合理的。  相似文献   
26.
虹吸溢洪道水力特性试验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
虹吸溢洪道是一种增加溢洪道泄流能力的有效方法。通过对陡槽溢洪道改建为虹吸溢洪道比较方案的试验研究,揭示了虹吸溢洪道的水力特性,并对虹吸溢洪道体型设计方法进行分析和探讨。  相似文献   
27.
乐昌峡水电站溢流坝具有泄流落差和单宽流量较大、下游河道狭窄等特点,溢流坝的消能问题较突出.通过水工模型试验研究,对溢流坝挑流消能工布置和体型进行比较,推荐溢流坝采用反弧段一体的扩散式梯形差动式挑流鼻坎的消能方案,妥善解决了溢流坝消能问题.  相似文献   
28.
溢洪道差动式挑流鼻坎可明显增加挑射水流在空中的碰撞、紊动和掺气,大大减轻下游河床的冲刷.根据部分溢洪道工程的水工模型试验资料,对差动式挑流鼻坎挑射水舌挑距及其下游河床冲刷坑深度的估算方法进行分析和探讨,可供类似工程设计和运行参考.  相似文献   
29.
乐昌峡水利枢纽工程坝址处河道狭窄,枢纽工程泄水建筑物(溢流坝和放水底孔)平面布置基本占据了坝址河床面宽度,且溢流坝的泄洪落差和单宽流量较大,电站尾水出水口靠近溢流坝,因此,溢流坝和放水底孔泄洪安全是枢纽工程的关键技术问题。通过水力模型试验研究,对溢流坝和放水底孔消能工体型进行了优化,改善了其运行水力特性,妥善解决了其泄洪消能防冲的问题。  相似文献   
30.
近年来,由于潮州供水枢纽西溪拦河闸下游河床下切、下游河道水位下降,对枢纽工程运行产生了不同程度的不良影响。对此在对历年西溪拦河闸下游河道水位与流量关系变化总结和分析的基础上,对下游河道水位下降对西溪枢纽拦河闸、电站、船闸等建筑物的影响进行分析,介绍枢纽工程现行采用的改造工程措施,并对今后改造的方法进行探讨,供工程设计和运行参考。  相似文献   
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