铸态TB6钛合金β相区热变形行为的研究

采用Thermecmastor-Z型热模拟试验机对铸态TB6钛合金在真应变为0.92、变形温度为950～1100℃、应变速率为0.001～10 s-1的条件下进行等温恒应变速率压缩试验,研究了该合金在β单相区的热变形行为及变形机制.结果表明,该合金的流动应力曲线主要呈流动震荡和流动软化两种特征.在0.001～0.01 s-1时,流动曲线呈小幅度流动震荡;而在10 s-1时,流动曲线呈大幅度流动震荡;在0.1～1 s-1时,流动曲线呈流动软化特征.通过微观组织观察可知:当应变速率为0.001 s-1时的变形机制为动态再结晶;在0.01～1 s-1时的变形机制主要为动态回复;在10 s-1时的变形机制为局部流动.从细化组织和降低变形抗力方面考虑,应变速率以不超过0.1 s-1为宜.     

黑果枸杞花色苷染色羊毛织物的热力学和动力学分析

为了实现黑果枸杞花色苷对羊毛织物的染色和功能性整理,分别使用80%乙醇/水混合溶液和蒸馏水提取黑果枸杞中的花色苷,并对2种提取液进行傅里叶红外光谱表征。用提取液对羊毛织物进行染色,并通过吸附反应模型研究黑果枸杞花色苷对羊毛织物的吸附机制。实验结果表明：黑果枸杞提取液中的主要化学成分是花色苷类化合物,不同溶剂提取的花色苷结构存在微小差别。吸附热力学和动力学的研究结果发现,黑果枸杞花色苷对羊毛织物的染色过程符合Langmuir和Freundlich等温吸附模型以及准二级动力学模型。     

筒型基础平台气浮拖航的影响因素分析

为研究筒型基础海洋平台气浮拖航运动特性, 以筒型基础抢修平台为原型, 采用水动力学软件MOSES对其进行模拟分析。建立了1:20 的平台缩尺试验模型, 其分析结果与模型试验结果吻合很好, 表明MOSES 模型计算结果有较高的可靠性。为消除模型试验中模型尺寸对平台拖航运动分析的影响, 按平台实际尺寸建立平台原型气浮拖航模型, 进而分析不同系缆点位置、波浪状态等因素对平台拖航的影响。MOSES 计算结果表明为提高平台拖航稳性, 系缆点位置应尽量靠近平台浮心所在平面, 以减小拖缆力产生的倾覆力矩;波浪高度对筒型基础海洋平台拖缆力和垂向运动影响较大, 当波高超过2m 时不宜进行拖航;顺浪拖航比顶浪拖航更加有利于拖航安全。     

云南磨憨砂岩铜矿的浮选回收

云南磨憨砂岩铜矿含铜0. 77%,其中以氧化铜形式存在的铜金属率达45. 45%。孔雀石为主要铜矿物和目的矿物,具有氧化不充分,与褐铁矿伴生的特点,为难选矿石。浮选试验结果表明,以3 000 g/t石灰作调整剂和抑制剂、1 000 g/t硫化钠作活化剂、90 g/t丁基黄药作捕收剂、35 g/t松醇油作为起泡剂,在磨矿细度-74μm占比85%的条件下,经过"三次粗选—二次精选—一次扫选"流程,可实现铜品位18. 006%,铜回收率80. 01%的浮选指标。     

CYP3A5和MDR1基因多态性对沙格列汀疗效的影响

目的: 探讨P450酶CYP3A5和P-糖蛋白MDR1基因多态性对沙格列汀降糖疗效的影响。方法: 98例2型糖尿病患者及84例健康对照抽取静脉血并提取DNA,用PCR-RFLP方法进行CYP3A5和MDR1基因分型。患者均口服二甲双胍8周后加用沙格列汀继续8周治疗,测定沙格列汀用药前后的空腹血糖、餐后血糖、糖化血红蛋白等临床指标。运用SPSS软件结合临床资料进行统计分析。结果: CYP3A5与MDR1各基因型的一般情况如年龄、性别、体重指数、腰臀比、空腹血糖、餐后血糖等均无统计学差异（P均>0.05）。二甲双胍和沙格列汀8周治疗后比较治疗前后不同基因型临床指标的差异发现：CYP3A5*3/*3基因型患者的空腹血糖、餐后血糖、餐后血清胰岛素、空腹血清胰岛素、糖化血红蛋白在用药前后改变显著大于CYP3A5*1/*1和*1/*3基因型患者（P均<0.05）。MDR1 C3435T多态性CC基因型患者空腹血糖、餐后血糖、餐后血清胰岛素、胰岛素抵抗稳态模型评估糖化血红蛋白在用药前后改变显著大于MDR1 C3435T的CT和TT基因型患者（P均<0.05）。结论: CYP3A5*1、*3基因型与MDR1 C3435T多态性能够影响2型糖尿病患者沙格列汀降糖疗效。其中,CYP3A5*3/*3基因型与MDR1 C3435T CC基因型患者降糖疗效更好。     

应用加工图技术优化阻燃钛合金高温变形工艺

在热模拟试验机上对铸态和挤压态组织的阻燃钛合金（Ti-35V-15Cr-Si-C）进行了等温恒应变速率热压缩试验,温度范围铸态为900～1200 ℃、挤压态为900～1150 ℃,应变速率范围为10-3～1 s-1,测试了真应力-真应变曲线并对其形成机制进行了分析。基于动态材料模型建立了2种状态合金的热加工图并进行分析。结果表明：铸锭开坯较优的热加工工艺是挤压成形;与铸态合金相比,挤压态合金发生连续动态再结晶的工艺条件范围明显扩大,并且显著抑制了局部塑性流动失稳的发生;由于高温下碳化物溶解而产生的合金基体变脆不能通过工艺方法消除,为了避免表面开裂,热加工应尽量选择变形温度低于1030 ℃进行     

HDPE/PA6/MRP共混物阻燃性能研究

用微胶囊化红磷(MRP)作为阻燃剂,利用双螺杆挤出机制备了阻燃HDPE/MRP共混物,并首次使用点燃氧指数和燃烧氧指数来表征它们的阻燃性能。结果表明:添加少量的PA6可提高HDPE/MRP复合材料的阻燃效果,固定PA6与MRP的添加总量为15%,且在HDPE∶PA6∶MRP=85∶4∶11时,其极限氧指数最大,为22.1%;在固定MRP含量的情况下,随PA6含量的增加,HDPE/PA6/MRP复合材料的阻燃性增强。     

HDPE与PPR全切痕拉伸断裂过程银纹性能测试

通过对高密度聚乙烯(HDPE)和无规共聚聚丙烯(PPR)进行不同拉伸速率的全切痕拉伸测试,考察了两种材料在近似于平面应变条件的拉伸断裂性能。对其全切痕拉伸过程应力-位移曲线、位移-屈服应力曲线分析:HDPE和PPR的屈服应力均随着拉伸速率的增加而增大;在较高拉伸速率时,HDPE全切痕拉伸断裂可认为是由常临界位移控制的银纹断裂,PPR的全切痕拉伸断裂过程几乎无恒定的常拉伸位移。通过显微镜显示的断裂形貌观察揭示了沿拉伸方向上HDPE有微纤空穴产生;在全切痕拉伸断裂过程中,PPR的银纹化易于发生在非晶区的片晶间,银纹微纤可产生在任意方向上。     

高速公路运行速度的线形安全性评价

目前国内公路路线设计都是采用设计速度设计方法,然而此方法存在不足和缺陷,车辆实际的运行速度往往与设计速度不匹配,会影响公路线形连续性。公路线形连续性与公路交通安全有着密切的联系,顺畅的线形是行驶安全的基本保障。本文介绍了基于运行速度的线形安全性评价,分析了具体工程实例,对于相邻运行速度Δv85之差大于20 km/h的路段需要进行线形调整,或者通过安全保障措施来保证行车安全。     

雷电防护用保护角法浅析

简要介绍了接闪器定位通常使用的三种方式：保护角法;滚球法和网格法以及三种方式的使用范围,并简要介绍了保护角法的演变历程,同时根据滚球法的理论,在保护角法和滚球法保护区域相同的前提下,通过建立对应的数学模型,详细地介绍了保护角法的数学推导过程,并给出最终计算公式,在满足条件的情况下,根据给出的数学公式,可以任意计算不同滚球半径下所需要的相关结果,大大简化在实际工程中的应用。