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高速冲击下钢板的微观组织及绝热剪切带 总被引:8,自引:0,他引:8
用烧结的钨合金弹丸垂直冲击45钢与30CrMnMc钢两种钢板,45钢钢板穿孔周围的微观组织沿径向可分为熔化快凝层、再结晶细晶层、变形细晶层,形变层及正常基体组织,该材料中没有发现绝热剪切带.30CrMnMo钢板穿孔周围的微观组织表面是熔化快凝层,其下是扩散层、形变层和基体组织,钢中形成了几类绝热剪切带,由于冲击波和反射波的作用、复杂的塑性变形及侵彻过程本身的原因,它们具有不同的方向和宽度冲击45钢钢板和30CrMnMo钢钢板的弹丸的变形形式相差很大,冲击45钢钢板的弹丸被墩粗且损耗较慢,冲击30CrMnMo钢钢板的弹丸为剪切变形,损耗速度快.分析表明,绝热剪切带的发生与材料的强度、冲击下材料的应变量有关. 相似文献
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利用扫描电镜电子通道衬度(SEM-ECC)技术,对单滑移取向疲劳Cu单晶从基体脉络位错结构到驻留滑移带(PSBs)位错结构的演化进行了观察.且对这个演化过程中典型的位错结构进行了模拟计算,给出了PSBs演化过程中典型位错结构内应力场的分布.结果表明:在从基体脉络位错结构到PSBs位错结构的演化过程中,内应力的分布是不均匀的,位错密集区域(基体脉络和PSBs墙中)比位错贫乏区域(通道中)平均内应力分布相对集中,PSBs夹层与基体相比平均内应力的分布相对较弱,PSBs与基体边界处存在很大的应力差由观察和计算结果对PSBs演化给出了一个新的可能的演化机制. 相似文献
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利用改进压轮法预制出与以往不同的(10)面[11]方向的平直裂纹.采用三点弯曲法测定裂纹临界应力强度因子 K_c,用扫描电镜分析裂纹面断口的形貌,研究了硅单晶中的脆韧性转变(BDT)行为 结果表明,随着加载速率从 4μm/s增加到 16μm/s,脆韧性转变温度向高温方向移动,转变区间由35K减至狭小的8K,在这一区间内临界应力强度因子突然上升.在脆韧性转变过程中当裂纹扩展越过塑性饱和区后出现(1)和(1)面的交滑移,说明脆韧性转变与滑移系的启动有密切的关系 相似文献
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利用改进压轮法预制出与以往不同的(110)面[112]方向的平直裂纹。采用三点弯曲法测定裂纹临界应力强度因子Kc,用扫描电镜分析裂纹面断口的形貌。研究了硅单晶中的脆韧性转变(BDT)行为。结果表明,随着加载速率从4um/s增加到16um/s,脆韧性转变温度向高温方向移动。转变区间由35K减至狭小的8K,在这一区间内临界应力强度因子突然上升。在脆韧性转变过程中当裂纹扩展越过塑性饱和区后出现(111)和(111^--)面的交滑移,说明脆韧性转变与滑移系的启动有密切的关系。 相似文献
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45#钢高速冲击穿孔的显微组织 总被引:6,自引:0,他引:6
借助烧结的W合金圆柱体垂直冲击60mm厚的45^#热轧钢板实验,利用扫描电镜和光学金相显微镜研究了45^#钢高速冲击穿孔的显微组织。冲击波使穿孔周围的晶粒破碎,冲击引起的材料变形功转变为热能,以及侵彻过程中的摩擦作用,使穿孔表面熔化,靠近熔化区的晶粒发生再结晶。从穿孔表面到钢板内部可分为:熔化快凝层、再结晶细晶层、变形细晶层、形变层和正常基体组织。在细晶层和形变层中,铁素体晶粒的变形量要远远大于珠光体,部分珠光体开裂,其周围形成微裂纹和微孔洞。钢中的硫化锰夹杂在变形中被剧烈拉长。由于铁素体的塑性,钢板的破坏方式为延性扩孔。 相似文献
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DD8单晶镍基高温合金的热机械疲劳 总被引:1,自引:0,他引:1
对DD8合金进行了同位相(IP)与反位相(DP)热机械疲劳(TMF)实验。结果表明:当以机械应变幅作为参量时,在高应变幅下,IP疲劳寿命均低于OP的寿命;随着应变幅的降低,IP疲劳寿命有向OP寿命靠近的趋势,扫描电镜观察表明,IP和OPTMF试样的断口形貌有明显的不同,在IP实验中,裂纹萌生于试样内的铸造孔洞,垂直于加载轴方向扩展;而OP裂纹则是萌生于试样的自由表面,沿着{111}晶面扩展,不同的裂纹萌生和扩展机制是导致IP和OPTMF寿命差异的主要原因。 相似文献
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对晶粒组元因晶体生长时沿晶界发生旋转的铜双晶体进行了恒定塑性应变幅下的循环形变研究,塑性应变幅为1.5X10-3通过扫描电子显微镜-电子通道衬度技术(SEM-ECC)对滑移形貌和位错组态的演化进行了观察,发现由于晶粒内部的几何效应使沿晶界的位错组态随着晶粒的旋转方向的变化也相应发生变化,逐渐表现为由滑移带与晶界的相互作用过渡到形变带与晶界的相互作用.形变带Ⅱ(DB Ⅱ)对于主滑移有着明显的阻碍作用.晶界无位错区(DFZ)伴随着形变带Ⅱ在晶界的出现而产生.胞状结构的形成是由于次滑移系的开动使形变带Ⅱ中的位错墙结构先破坏而后形成. 相似文献