LC4CS铝合金模拟加速腐蚀试样的图像分析

采用图像识别技术对LC4CS铝合金周期降雨模式加速腐蚀实验试样的腐蚀形貌进行了研究，提出了图像特征值δ的概念．以特征值δ作为考察周期降雨实验总体加速性的指标，分析了正交实验各实验因子对加速性的影响，并得到加速腐蚀实验的最佳水平组合，其结论与根据腐蚀失重数据分析所得的结论一致．     

NiTi合金热压缩实验数据的修正及其本构方程

对NiTi合金热压缩实验的结果进行了分析，修正了实验中由于摩擦和变形热效应引起的流变应力的误差，由实验机给出的NiTi合金在700-1000℃下、应变速率为0．01—7．8s^-1。条件下的载荷一行程曲线得到了真应力一真应变曲线．通过对曲线的回归建立了NiTi合金高温宏观应力的本构模型，计算所得载荷一行程曲线与实验结果相符，为NiTi合金高温塑性成形过程的数值模拟提供了准确的材料模型．     

CO2腐蚀的神经网络分析

利用神经网络的分析方法 ,对CO2 腐蚀进行分析建模 ,从系统的观点出发 ,建立了碳钢含碳量、CO2 分压、温度、流速与腐蚀速率之间的非线性对应关系 ,为准确的数学建模、预测设备的使用寿命和相关专家系统的研制开拓了新的思路     

AZ91D镁合金化学镀镍

利用化学镀镍的方法，在AZ91D镁合金表面得到了均匀、致密，无明显表面缺陷的Ni－P涂层，X－ray衍射分析表明，镀层组织为单一的Ni；热震实验表明涂层与基体合金结合良好；动电位极化测试表明涂层的自腐蚀电位接近－0．4V（SCE），有明显的钝化区，而腐蚀性能优异，可对基体合金起到理想的防护作用。     

负压消失模铸造造型与浇注过程讨论

本文针对负压消失模铸造的造型与浇注过程中存在的问题进行了研究。结合工厂多年的生产经验，对干砂性能、振实台和负压砂箱的结构以及负压浇注过程中的注意事项提出了明确的要求。     

Fe-Ti-B激光熔敷层中TiB2晶须的原位合成

为了降低激光熔敷Fe-B涂层的高度脆性，使用不同成分的B4C和Fe-Ti合金混合粉末在奥氏体不锈钢基体上进行了激光熔敷，得到了具有TiB2晶须强化的复合Fe-Ti-B涂层。该涂层在保持原来Fe-B涂层的高硬度的同时，其抗裂性能亦得到了改善。     

预压缩单晶镍基合金的组织结构及在拉伸蠕变期间的粗化特征

对[001]取向单晶镍基合金进行压应力处理，获P-型筏状结构后，对其进行拉伸蠕变性能测试及SEM形貌观察，研究了P-型筏状结构的粗化特征及影响因素。结果表明：由于应力场的差别，样品不同位置筏状γ＇相粗化程度及特征不同，近断口处筏状γ＇相扭曲且粗化程度加剧，随离断口距离增加，γ＇相粗化程度减弱。有限元分析认为：外加载荷改变了水平和垂直γ基体通道中的错配应力分布，并使立方γ＇相不同界面晶格发生挤压或扩张应变，这可以促进元素的互扩散和γ＇相的定向生长，是形成P-型筏状组织的主要原因。在高温及拉应力作用下，P-型γ＇相端部沿垂直于应力轴方向优先生长和相互横向连接，并进一步形成折叠的层状组织。     

半固态高铬铸铁的流变铸造组织的演变

通过研究搅拌强度，冷却速度对高铬铸铁流变铸造组织的影响及采用EMPA和EBSD技术研究小角晶界，晶粒簇丛的精细特征，发现冷却速度控制了枝晶臂所受扭矩大小与根部直径大小的比例，适当的冷却速度可促进形成头部大，根部小的枝晶臂的形成，从而加速枝晶臂的折断。聚集的小角晶界是扭折但未完全折断的细小枝晶臂在经熟化过程后形成的主干与枝晶臂的界面，晶粒簇丛是由许多被扭折的枝晶臂演变而成。     

含Zr多晶Ni3Al合金在不同热处理温度下的组织与性能

研究了冷轧多晶Ni3Al-(0．2％，0．6％，1．0％，1．5％)Zr(原子分数)合金在不同热处理温度(800-1100℃)下的显微组织和力学性能，结果表明，适当的热处理温度，可使无硼Ni3Al-Zr多晶合金获得优良的室温拉伸强度和塑性，随着热处理温度的升高，不同Zr含量Ni3Al合金的再结晶体积分数增加，再结晶晶粒尺寸增大，室温拉伸强度下降．随着合金中Zr含量的增加，再结晶温度降低，再结晶晶粒尺寸减小．不同Zr含量Ni3Al合金的拉伸塑性明显依赖于热处理温度，对于低Zr(0．2％)合金，在1000℃热处理后，拉伸塑性最佳；对于中Zr(0．6％)合金，在850℃热处理后，拉伸塑性达到最大值；对于高Zr(≥1．0％)合金，拉伸塑性峰值出现在900℃热处理下，当热处理温度超过900℃，拉伸塑性显著降低。     

超音速微粒轰击表面纳米化及其对耐磨性的影响

采用超音速微粒轰击技术对20钢进行表面纳米化处理。研究了表面纳米化工艺对材料流失与形貌变化的影响，并采用往复磨损试验机研究了纳米化表面的磨损性能。结果表明：超音速微粒轰击在表面形成纳米层过程中使材料发生流失和表面粗糙度增大。在干摩擦和油润滑条件下，微粒轰击样品的磨损率分别是未轰击样品的2．77和1．83倍，轰击抛光样品的磨损率则比未轰击样品分别降低了26％和42％。对其影响耐磨性的原因作了初步讨论。