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61.
通过化学光谱分析、宏观分析、金相显微分析、断口分析对9Cr2Mo冷轧辊产生断裂的原因进行综合分析。结果表明,钢中氢含量过高产生白点裂纹是导致轧辊在调质后脆性断裂的根本原因。 相似文献
62.
63.
64.
在图像研究的基础上,以数学形态学算法为关键步骤,研究开发金相图像分析系统,从噪声较为复杂的金相图像中有效地分割出目标图像,较好地处理晶粒粘连以及重叠问题,从而得到较高准确度的晶粒度。实践结果表明,本系统具有一定的准确度,界面友好,易于操作。 相似文献
65.
挤压铸造Al-5Cu合金的组织与性能 总被引:1,自引:1,他引:1
使用挤压铸造工艺制备出一种新开发的、高强韧Al-5Cu合金,在50 MPa挤压力下铸造成型后,进行T4和T5热处理.经固溶处理后其抗拉强度达472 MPa,伸长率达10.5%.并对热处理状态下的组织和性能进行了分析研究. 相似文献
66.
在650、680和710 ℃不同温度条件下对碳质量分数为0.66%的淬火高碳钢进行了石墨化处理,并利用场发射扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪和透射电子显微镜对其石墨化过程的组织进行金相分析,以及利用组织转变动力学理论,绘制了其石墨化过程的动力学曲线,并建立了相应的动力学方程。研究结果显示:在石墨化过程中,淬火马氏体首先向析出碳化物的稳定状态转变,且在碳化物为渗碳体Fe3C时,石墨粒子析出速度开始明显增加;基体组织中针叶状α-Fe发生再结晶,由等轴状铁素体逐步代替针叶状的α-Fe;铁素体中的碳含量随着石墨化时间的延长而逐步降低,即由过饱和状态转变为稳定态,碳含量在石墨粒子中突变增为峰值,而铁含量则突变降为谷值,由此表明,渗碳体分解的碳向石墨核心扩散,铁自石墨核心处扩散出来,而形成石墨粒子;石墨粒子面积分数随时间变化的曲线呈S形状,即该动力学过程符合动力学模型JMAK(Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov)方程,且该方程中的n值为1.5~1.7。 相似文献
67.
对某电厂励磁机用内六角平端紧固螺钉断裂件的化学成分、金相组织、硬度和断口特征进行分析.结果表明,螺钉断裂件硬度偏高(419 HB),断口为沿晶脆性断裂特征.主要原因与热处理回火温度、表面加工缺陷以及材料化学成分有关. 相似文献
68.
69.
16MnR 容器板性能不合格的原因 总被引:1,自引:0,他引:1
运用扫描电镜、金相检验和力学检验对不合格的16MnR容器板进行了检验分析。结果表明,材料中的条状MnS夹杂物和少量的马氏体、贝氏体组织是导致钢板延伸、冲击性能不合格的主要原因。 相似文献
70.
药芯焊丝气体保护焊在高压Cr-Mo钢管上的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
采用钨极惰性气体保护焊(GTAW)打底与药芯焊丝气体保护焊(FCAW)填充、盖面的焊接方法对ASME SA-335 P22和ASME SA-335 P11钢管做了焊接工艺评定。分别对其焊缝进行了拉伸、弯曲、冲击和硬度检测等力学性能试验,并通过金相照片对焊缝的微观组织进行了分析,结果证明工艺评定焊缝的各项力学性能指标都达到了ASME Ⅸ的要求,该焊接方法在实际生产中是可行的。 相似文献