全文获取类型
收费全文 | 1485篇 |
免费 | 114篇 |
国内免费 | 53篇 |
专业分类
电工技术 | 4篇 |
综合类 | 77篇 |
化学工业 | 24篇 |
金属工艺 | 382篇 |
机械仪表 | 65篇 |
建筑科学 | 21篇 |
矿业工程 | 22篇 |
能源动力 | 10篇 |
轻工业 | 20篇 |
水利工程 | 2篇 |
石油天然气 | 13篇 |
武器工业 | 10篇 |
无线电 | 18篇 |
一般工业技术 | 160篇 |
冶金工业 | 815篇 |
原子能技术 | 2篇 |
自动化技术 | 7篇 |
出版年
2024年 | 7篇 |
2023年 | 35篇 |
2022年 | 52篇 |
2021年 | 50篇 |
2020年 | 48篇 |
2019年 | 48篇 |
2018年 | 24篇 |
2017年 | 38篇 |
2016年 | 37篇 |
2015年 | 34篇 |
2014年 | 98篇 |
2013年 | 54篇 |
2012年 | 77篇 |
2011年 | 78篇 |
2010年 | 84篇 |
2009年 | 53篇 |
2008年 | 82篇 |
2007年 | 79篇 |
2006年 | 82篇 |
2005年 | 63篇 |
2004年 | 65篇 |
2003年 | 56篇 |
2002年 | 47篇 |
2001年 | 50篇 |
2000年 | 59篇 |
1999年 | 33篇 |
1998年 | 26篇 |
1997年 | 25篇 |
1996年 | 19篇 |
1995年 | 14篇 |
1994年 | 19篇 |
1993年 | 27篇 |
1992年 | 28篇 |
1991年 | 26篇 |
1990年 | 9篇 |
1989年 | 12篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 2篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
1982年 | 2篇 |
1981年 | 1篇 |
排序方式: 共有1652条查询结果,搜索用时 203 毫秒
51.
西宁特钢采用60 t Consteel电弧炉-60 t LF(VD)-700 kg铸锭工艺生产60Si2CrVAT弹簧钢(%)0.56~0.64C,1.40~1.80Si,0.90~1.20Cr,0.10~0.19V,≤0.020P,≤0.020S.Consteel电弧炉偏心底出钢留渣作业,熔炼温度控制在1 560~1 590 ℃,冶炼全过程泡沫渣长弧操作,可使电弧炉出钢时钢水中磷含量≤0.015%,LF精炼时加铝脱氧,氩气搅拌,控制钢中全铝含量为0.025%~0.050%,并经VD处理使钢中氧含量达(9~12)×10-6,氢含量为(0.6~0.9)×10-6.检验结果表明,钢中A细类夹杂≤1.0级,B细类夹杂为0.5级,其余为0级. 相似文献
52.
在实验室条件下,研究了Ca-RE复合处理对钢中硫化物夹杂的作用.结果表明,复合处理在低硫钢中仍有较好的脱硫效果,能有效地去除硫化物夹杂,并充分变质钢中残留的硫化物. 相似文献
53.
在高锰钢铸件的生产中,当化学成分,铸造工艺和水韧处理相同或相近时,熔炼工艺将影响铸件的废品率和使用寿命。我们在实际生产中以熔炼工艺为切入点,提高冶金质量,提高夹杂物级别,取得一些成效。现把熔炼工艺着重点介绍如下。 1.熔炼工艺着重点 (1) 熔炼 设备采用GW-1-500J中频无芯感应电炉。熔炼采用碱性炉衬。当用酸性炉衬熔炼高锰钢时,炉衬腐蚀严重;不氧化法,即重熔法能 相似文献
54.
钢锭中的外来夹杂大部分属于非金属夹杂,少数属于金属夹杂.在钢锭中的分布没有规律,此类夹杂物在钢中存在破坏钢锭基本组织的均匀性,连续性,在以后的加工成材时,热处理时,即在外力的作用下,就成了钢的疲劳破坏的根源. 相似文献
55.
对不同O,N和Ni含量的0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢进行了1200℃,4道次热轧实验.利用OM,SEM和EBSD观察分析了实验钢的组织和夹杂物.结果表明,低O,N和Ni含量的实验钢热轧塑性良好.O含量为0.0059%的实验钢中夹杂物主要为Al2O3和MgO·Al2O3,分布于晶粒内部,未对热塑性造成不良影响.O含量为0.038%和0.046%的实验钢则发生了轧制边裂,开裂处为a/g相界,相界内的大颗粒Cr2O3和MnO2夹杂是造成开裂的主要原因.其中O含量较低(0.038%)的实验钢,由于N和Ni含量过高,使钢中g相体积分数在热轧状态时高达60%.过多的g相降低了g晶粒内部的总应变量,使其不足以发生再结晶软化,最终造成更严重的热轧开裂. 相似文献
56.
57.
58.
59.
60.
为找出厚规格调质高强度船板心部冲击不合格的原因,通过光谱仪、显微镜、SEM EDS能谱仪等仪器,对心部试样的成分、组织进行分析,结果表明:心部冲击不合格的原因是中心偏析带上存在大尺寸MnS夹杂与Nb、Ti的夹杂物,以及较多Al2O3夹杂和Mg、Ca等外来夹杂物。分析认为,通过提高钢水洁净度,避免钢水二次氧化污染,控制钢包炉(LF)精炼周期与操作,降低钢水过热度,优化电磁搅拌和轻压下工艺,采用堆垛缓冷等措施,可以提高铸坯内部质量,减少中心偏析和夹杂,同时通过适当优化铸坯加热、轧制及热处理工艺,可以有效提高心部冲击韧性。 相似文献