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991.
金属材料高温氯腐蚀现象分析 总被引:2,自引:0,他引:2
综述了金属材料在高温氯中的腐蚀异常现象,并对这些现象按电化学腐蚀机理进行了分析.电化学腐蚀机理的主要论点是:当温度不太高时氯化物熔融盐膜作为电解质可以稳定存在,腐蚀以吸氧腐蚀为主,熔盐中溶解的氧直接腐蚀金属. 相似文献
992.
研究了由氮化物形成元素Al,Ti等控制的不平衡因子B对低合金药芯焊丝CO2气体保护焊缝金属韧度的作用.结果表明,在药芯具有氧化性的条件下,不平衡因子B对焊缝金属韧度的作用仍然明显.并且相比实心焊丝CO2气体保护焊而言,不平衡因子B的最佳值增大了.分析表明,药芯焊丝自身的氧化性是不平衡因子B增大的原因.在不平衡因子B由小增加到最佳值的过程中,焊缝金属组织由粒状贝氏体 板条铁素体逐渐向以夹杂物为核心的针状铁素体组织发展,由此其韧度逐渐改善;而当不平衡因子B超过最佳值较多时,过剩的氮化物形成元素进入铁素体固溶而导致脆化. 相似文献
993.
热液环境下氢氧化镁结晶形态机理研究 总被引:11,自引:0,他引:11
研究了热液环境下氢氧化镁结晶形态形成机理。根据负离子多面体配位生长理论,构造了氢氧化镁的生长基元,计算了相应于不同维数和多重数n的水镁石生长基元稳定能。根据不同生长基元稳定能的计算结果,发现氢氧化镁的生长基元稳定能在1维方向(n×1×1),随着n值的增大而较快地增大,而二维方向生长基元稳定能为负值,这说明:氢氧化镁晶体是在1维方向(此方向平行于氢氧化镁晶体结构的基本层)优先生长,形成氢氧化镁针状或纤维状结晶形态。并由此推断,陕南黑木林的天然纤维状水镁石矿最初应该是在地壳局部形成的1种热压的环境里,在1种热液状态下生成的。 相似文献
994.
1 INTRODUCTIONMechanicalactivationiswidelyappliedinen hancingmetallurgicalprocess[1~ 3] andchemicalsyn thesis[4 ,5] .Sofaritisdifficultt 相似文献
995.
采用快速凝固和热压的方法制备了p型热电材料Fe0.92Mn0.08Six(x=1.9, 2.0, 2.1, 2.3, 2.5).X射线衍射分析表明,热压试样退火24 h后,完全转变为β半导体相.所有试样的致密度均高于90%.测量试样的电学性能发现,原料配比为Fe0.92Mn0.08Si2.1的试样在整个测量温度范围内的功率因子最大,550℃时达到了400 μW·m-1·K-1以上. 相似文献
996.
三元混配配合物的稳定性研究(Ⅷ).Pt(Ⅱ)-UTP-ArL体系 总被引:11,自引:1,他引:11
用pH电位滴定法测定了Pt(Ⅱ)与尿苷5′-三磷酸和另一芳环系列配体ArL形成的在元混配配合物Pt(ArL)(UTP)^n-(ArL=Phen、Bpy和Trp;n=2或3)在水溶液中的稳定常数(I=0.1mol/L,KNO3,25℃)。用△lgKM比较了二元和三元混配配合物的稳定性差异,认为三元混配配合物稳定性的增加可归因于π-配-π-碱之间的合作效应和分子内芳环配体的堆积作用,后者和参与堆积的芳环大小一致,即稳定性Pt(Phen)(UTP)^2->Pt(Bpy)(UTP)^2->Pt(Trp)(UTP)^3-。 相似文献
997.
998.
999.
根据热型连铸过程的原理与传热特点,建立了热型连铸过程的物理、数学模型,通过数值计算仿真研究,考察了冷却距离、牵引速度以及铸型内壁温度,对热型连铸过程中液固界面位置,及其界面形状因子的影响。获得了各工艺参数的最佳分布范围,以及在最佳参数组合状态下的液固界面的特性数据,明确了各工艺参数对液固界面特性的影响强弱程度,并通过实际生产实践进行了验证。 相似文献
1000.
热铁盘法抛光CVD金刚石需要在800℃以上的真空环境下进行,抛光过程中金刚石的固定,常采用陶瓷胶粘结的方法,该法在实际使过程中经常出现陶瓷胶粘结不牢而导致金刚石脱落.据此设计出一套高温真空环境下使用的金刚石夹具,在抛光厚度0.7 mm的金刚石时,将其装夹在0.4 mm深的凹槽内,留出0.3 mm左右的高度以供抛光.加载方式可以实现加热过程中无载荷,抛光过程中施加载荷.实验表明,该夹具在抛光过程中,可以实现金刚石的完全固定,并能在273 mm/s的抛光速度条件下稳定工作.在温度800℃,速度273 mm/s,载荷2.54 kg,抛光30 min的条件下,金刚石表面粗糙度可由原始的Ra9.6 μm抛光至Ra0.16 μm. 相似文献