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1.
2.
铸造镍基高温合金的蠕变阻力 总被引:6,自引:0,他引:6
在对颗粒强化理论和位错蠕变理论进行回顾、评价基础上,发展了一个位错蠕变阻力模型,认为蠕变阻力是影响铸造镍基高温合金蠕变机制的重要因素。当施加应力足以使位错切入γ′相时,主要蠕变机制是位错切割γ′相过程,蠕变阻力就是位错切入γ′相的临界门槛应力。在低施加应力区,位错只能借助于热激活攀移过程通过γ′相。蠕变阻力包括两部分:第一项是位错攀移临界门槛应力,与施加应力无关;第二项是与施加应力有关的阻力项,代表了其他强化机制的贡献。位错攀移机制蠕变阻力的上限是切割机制门槛应力。在3种铸造镍基高温合金中(定向凝固DZ17G合金,IN100合金和IN738合金),对上述模型进行了验证,理论计算应用了SL强化理论,与实测值符合较好。 相似文献
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4.
本文研究了一种高粒子含量镍基铸造合金稳态蠕变行为。通过对不同温度(800,850,900℃),不同应力(22,24,28kgf/mm~2)蠕变变形测量,得出稳态蠕变速率表达式分别为: ε_s=8.01×10~(15)exp(-53170/T) ε_s=2.01×10~(18)σ~(9.58) ε_s=1.06×10~2σ~(9.58)exp(-53170/T) 蠕变速率与应力满足乘方关系,应力指数n=9.58;蠕变速率与温度满足指数函数关系,蠕变激活能Qc=445千焦耳/克原子。本文初步探讨了合金稳态蠕变过程的机制。薄膜透射电镜和蠕变过程分析指出,带割阶位错通过间隙原子扩散由位错攀移粒子控制蠕变过程。 相似文献
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6.
HDDR(氢化-歧化-脱氢-重组)工艺是一种用于生产各向异性Nd2Fe14B基磁粉的特殊方法。本文主要研究了添加微量含金元素Ga、采用改进HDDR工艺(即在HD处理及高真空脱氢处理之间加上低真空脱氢处理)对Nd11.2Fe66.5-xCo15.4B6.8Zr0.1Gax(x=0、0.1、0.3、0.5、1.0)合金磁性能的影响规律。结果表明.改进HDDR工艺对于提高磁粉性能,细化主相晶粒尺寸非常有效。微量合金元素Ga的添加可显著地改变材料歧化分解的特征,同时可提高磁粉的磁性能。由改进HDDR工艺制得磁粉主相晶粒尺寸明显小于由传统HDDR工艺制得磁粉主相晶粒尺寸。 相似文献
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Nb的添加对Fe3B/Nd2Fe14B纳米永磁体磁性能与微观结构的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了微量合金元素Nb的添加对Fe3B/Nd2Fe14B型纳米复合永磁体微观结构与磁性能的影响规律。结果表明,添加Nb元素可以稳定非晶相,阻碍Fe3B粒子的结晶动力学。Nd5.5Fe70.0Co5Cu0.5Nb0.5B18.5非5晶合金在640℃退火处理30min可获得最佳磁性能:Br=1.05T,JHc=367kA/m,(BH)max=80.2kJ/m^3。Nb与Cu的复合添加对Fe3B晶粒的细化效果更显著;Nb元素的添加可以提高合金的磁性能,但添加量必须适中。 相似文献
10.
Al2O3/NiO包裹Ni纳米颗粒的结构和磁性 总被引:1,自引:1,他引:0
用电弧法蒸发Ni-Al合金(4%~5%Al,质量分数),制备了Al2O3/NiO包裹Ni及Ni-Al合金纳米颗粒.高分辨电镜显示该纳米颗粒具有壳核结构,核为纳米Ni及Ni-Al合金,壳为Al2O3/NiO复合氧化物.壳的厚度为2~4 nm,颗粒的尺寸为5~60 nm.壳核结构防止纳米Ni颗粒的进一步氧化和团聚.饱和磁化强度为29.6 Am2/kg,矫顽力为4.13 kA/m.由于铁磁和反铁磁性相界面处存在交换耦合作用,磁滞曲线出现小的偏置. 相似文献