带Michaelis-Menten型产出项的肿瘤浸润模型

考虑一个带Michaelis-Menten型信号产出项的趋化-趋触系统,该系统被用来刻画癌症浸润的过程.在初始数据是充分光滑的情况之下,证明该系统存在惟一且有界的整体光滑解.该模型由3个反应-扩散-偏微分方程组成,描述了肿瘤细胞、基质降解酶、细胞外基质的变化.首先,对该模型用偏微分方程原理来加以分析研究,利用压缩不动点...     

工艺参数对38MnVS钢锰系磷化膜表面形貌和耐蚀性的影响

目的研究磷化温度和时间对38MnVS钢磷化膜表面形貌、膜厚和耐蚀性的影响,获得38MnVS钢锰系磷化的最佳工艺参数。方法通过控制单因素变量,在不同磷化温度和时间下在38MnVS表面制备锰系磷化膜。通过扫描电镜(SEM)、测厚仪和硫酸铜点蚀测试等方法,对38MnVS钢表面磷化膜形貌、膜厚及耐蚀性能进行了分析。结果 38MnVS钢表面磷化膜为非均匀形核,磷化膜晶粒首先形成于划痕和晶界处。随磷化时间延长,磷化膜晶粒迅速覆盖基体表面,磷化膜厚度和耐蚀性不断增加。当磷化时间大于15 min时,磷化膜性能变化不大。当磷化温度小于75℃时,不利于磷化膜的生长,磷化膜不能完全覆盖基体,磷化膜的厚度和耐蚀性较低。随磷化温度的升高,磷化膜晶粒不断长大,磷化膜厚度和耐蚀性迅速增加。当磷化温度超过95℃时,磷化膜性能增速下降。结论 38MnVS钢的最佳磷化工艺为:85℃,15 min。     

弹性圆柱销断裂原因分析

通过化学成分、外观及断口形貌观察、显微组织及硬度分析,对弹性圆柱销断裂原因进行分析。结果表明:零件断裂主要原因为早期发生应力腐蚀疲劳断裂。另外材料硬度值偏上限,会增加应力腐蚀敏感性。     

镀锌板焊接件磷化工艺研究

针对目前焊接件焊缝区磷化效果不理想的情况,对镀锌板焊接件进行了3种不同工艺的磷化。通过扫描电镜观察磷化表面的形貌,采用硫酸铜滴定试验评价磷化膜的耐蚀性。研究表明:镀锌板焊接件用同一种磷化工艺很难达到预期效果;而先对焊缝用硝酸锌调节的磷化液喷淋磷化2 min,然后在Zn O调节酸度的磷化液中浸泡磷化2 min,焊缝和母材都可得到均匀、细小、致密的磷化膜,耐蚀性均较好。     

球墨铸铁表面电弧增材制造Fe‒Cr合金结合区组织和性能

目的 在球墨铸铁基体上电弧增材制造Fe-Cr合金,研究结合区组织和性能,以期获得具有良好冶金结合、满足冲裁模具性能要求的双金属构件。方法 采用GMAW工艺增材制造,用金相显微镜和扫描电子显微镜表征结合区的显微组织,并分析其形成机制。结果 Fe-Cr合金与球墨铸铁结合区无明显裂纹和气孔,其凝固组织为柱状晶和等轴晶,冷却后转变为马氏体和残余奥氏体,但其分布不均匀,在界面处有一富奥氏体层。结合区内球墨铸铁受热影响发生奥氏体化和部分熔化,熔化发生在临近结合界面的石墨球周围,其冷却后形成一层马氏体和一层莱氏体的双层壳型组织结构,未熔化部位的组织为马氏体和铁素体,珠光体球墨铸铁比铁素体球墨铸铁形成的马氏体多。结合区内硬度分布不均匀,球墨铸铁的硬度从基材到结合界面逐渐升高,最高达630HV,Fe-Cr合金平均硬度为510HV。结论 电弧增材制造Fe-Cr合金与球墨铸铁基体冶金结合良好,Fe-Cr合金组织为马氏体和残余奥氏体,有较高的硬度,能满足冲裁模具的性能要求。     

球铁的孕育处理技术

随着球铁用量的增加及球铁件质量要求的提高,需要不断改善球铁件的生产工艺,其中直接影响石墨球化效果的一个重要环节就是孕育处理.因此,铸造界在球铁孕育方法、孕育材料、孕育机理上作了大量的研究,旨在使孕育技术更简单、更有效.本文对目前主要使用的孕育处理技术的特点及应用,尤其是随流孕育进行分析.     

Cr合金铸态球墨铸铁的组织和性能——Cr在铸态球墨铸铁中的应用(1)

研究了Cr铸态球铁抗拉强度、伸长率、硬度与珠光体体积分数的关系曲线,比较后认为Cr铸态球铁比Cu铸态球铁具有更好的疲劳性能.车削试验表明:Cr铸态球铁车削力大于Cu铸态球铁而小于钢;钻削试验结果显示:Cr铸态球铁的钻削力大于Cu铸态球铁而小于钢.     

不同预热温度下H13钢表面电弧增材20Cr9Mo3Ni2钢的组织与性能

在H13钢基材上电弧增材制造20Cr9Mo3Ni2钢，研究不同预热温度下制件的宏观形貌、微观组织和力学性能。结果表明，预热温度升高降低制件裂纹形成倾向，预热温度高于300℃时，制件无裂纹出现。预热温度对制件不同部位组织的影响不同，增材区底部和中部组织在无预热和预热温度为150℃时主要为回火马氏体，预热温度为300℃时为回火马氏体和淬火马氏体；预热温度为450℃时，底部为马氏体和少量贝氏体，中部区域主要是马氏体；预热温度对顶部的组织影响较小，顶部组织主要是马氏体和残留奥氏体；不同预热温度和区域的晶间都有少量铁素体存在。H13钢基材热影响区的组织在预热温度低于300℃时为回火马氏体，预热温度为450℃时为粗大的马氏体。随预热温度的升高增材区的抗拉强度升高，伸长率降低，横向抗拉强度略高于纵向抗拉强度，而横向伸长率低于纵向伸长率；结合区的抗拉强度比增材区低，预热温度低于300℃时试样断裂位置位于基材，预热温度为450℃时断裂位置位于基材热影响区。增材区的硬度在无预热和预热温度为150℃时底部和中部低，顶部高；预热温度为450℃时，硬度较高，且从顶部到底部分布比较均匀。可见，预热温度跨越Ms点时...