KHSO4反应槽防腐设计与实践

浓硫酸与KCl转化成KHSO4,反应温度高、腐蚀性强、磨损大。介绍了双槽串联、错落布置、连续转化的KHSO4反应槽在防腐设计中 ,衬里材料、黏结剂和搅拌桨的材料选择 ,反应槽的主要结构 ,总结了其使用情况 ,并对存在问题提出了改进措施     

南化磷肥厂新建3#硫酸装置

中石化集团南京化学工业有限公司(简称南化磷肥厂)3#硫酸装置已正式启动,该项目由中石化集团南化设计院设计,以硫磺和硫化氢为原料,生产能力300 kt/a,充分利用原有两套硫磺制酸装置的公用工程,总投资约3 000万元人民币。该项目进展顺利,主要设备基本订货完毕,主要有:空气风机由沈阳透平机械股份有限公司中标;泵由旅顺长城化工泵厂、大连长城不锈钢有限公司     

基于SYSWELD的不锈钢薄板TIG焊焊接三维温度场的有限元分析

采用双椭球体热源分布模式，基于SYSWELD软件平台，建立了运动电弧作用下TIG焊接不锈钢薄板时焊接热过程的有限元数值分析模型。利用所建模型，预测了从电弧引燃到准稳态过程中焊接温度场和熔池形态的动态演变，并进行了对比验证。结果表明，达到宏观准稳态时计算所得的熔池长度和宽度与试验结果基本吻合。     

准噶尔盆地夏盐凸起多层系油气富集条件及勘探前景

2022年5月,位于准噶尔盆地夏盐凸起西翼的夏盐26井在石炭系和三叠系百口泉组获高产工业油流,在二叠系夏子街组和下乌尔禾组见良好的油气显示,证实夏盐凸起具备多层系立体勘探前景。目前对夏盐凸起多层系油气的富集条件、成藏模式及主控因素的系统研究比较薄弱,制约了油气勘探开发的进程。基于最新的地震和钻井资料,精细刻画了夏盐凸起及其周缘的地质结构,系统总结了夏盐凸起的油气成藏条件及成藏模式,并指出下一步勘探有利区带。夏盐凸起纵向上划分为石炭系、二叠系、三叠系—侏罗系和白垩系—新生界4个构造地层单元,平面上呈“三鼻三洼相间分布”构造格局,其中,玛东3井(1号)鼻凸带、夏盐2井(2号)鼻凸带及石南4井(3号)鼻凸带呈“西南端散开、东北端收敛”的帚状。凸起西部的1号、2号鼻凸带发育新生古储、源-储大跨度侧接的近源成藏模式,烃源岩为玛湖凹陷下二叠统风城组泥页岩;凸起东部的3号鼻凸带发育新生古储、多输导体系纵/横向调整的远源成藏模式,烃源岩为盆1井西凹陷下二叠统风城组和中二叠统下乌尔禾组泥页岩。夏盐凸起1号、2号鼻凸带石炭系潜山垒块顶部发育火山岩风化壳孔隙-裂缝型规模储层,具备良好的油气保存条件,是下一步...     

输油管道瞬时液相扩散焊焊机的研制

针对油田管道的焊接问题提出了一种全新的焊接方法:瞬时液相扩散焊(TLP),并研制出了石油管道瞬时液相扩散焊焊机。该焊机具有操作简单,易于携带,焊接效率高等特点,具有较高的市场应用价值。     

稀土含量对喷熔层组织及耐蚀性的影响

本文通过在镍基自熔舍金粉末中加入不同含量的稀土，研究了稀土含量对喷熔层组织及耐蚀性的影响规律及其作用机制。结果表明，在喷熔材料中加入适量稀土，可使喷熔层组织细化、晶界净化，从而使腐蚀过程中的表面活性点减少，耐蚀性提高．     

国产670 t/h锅炉吹灰器改造

吹灰器的投入与否关系到锅炉的安全经济运行,而早期国产６７０ｔ／ｈ名流的吹灰器普遍未投入。为此,通过调研,制订了改造原有吹灰器的方案。实践证明,投入改造后的史顺能降低炉出口烟温,减少结焦,提高效率。     

Cr2O3 梯度涂层的组织与耐磨性研究

采用等离子喷涂技术设计并制备了耐磨梯度涂层。涂层组织,以及显微硬度和磨损率测量结果表明,从基体到陶瓷层,通过涂层成分的逐渐变化,涂层的组织及性能均具有梯度涂层的特征。     

一种基于iKP的公平电子商务协议

对iKP协议进行了改进 ,在iKP协议中有机融入了信息商品的传输 ,使得iKP协议能够用于信息商品与支付信息的公平交换 ,避免了对认证结果的第三方转发 .所提出协议在相同的安全性条件下 ,其执行效率同iKP协议基本一样 .     

基于EET理论的离子氮化层性能研究

目的 分析离子渗氮层中Fe-N金属间化合物的价电子结构与渗层性能之间的关系.方法 以45号钢为研究对象,测试45号钢离子渗氮后的硬度、渗层厚度、物相组成、摩擦磨损性能、耐蚀性和力学性能.根据XRD测试结果,应用EET理论,对渗层中的Fe-N金属间化合物相的价电子结构、键能、结合能等进行计算,并分析性能与Fe-N金属间化合物价电子结构之间的关系.结果 渗氮温度为520℃、氮氢流量比为3:1时,渗层的硬度以及耐磨、耐蚀性均最高,但渗层的脆性最高,其冲击吸收功下降至母材的26％.计算结果表明,α-Fe、Fe4N、Fe3N和Fe2N的共价电子密度计算值分别为299.13、367.68、416.45、458.78 nm?3,晶体的平均键合能分别为412.65、444.02、472.48、486.61 kJ/mol,晶格电子密度的计算值分别为133.36、108.58、84.72、81.74 nm?3,晶体的塑性因子分别为76.20、14.75、3.66、3.65.结论 ε相对渗层的塑韧性影响最大,适当降低离子渗氮温度以及氮氢流量比,能够有效减少ε的含量,以改善渗氮件塑性差的问题.