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111.
在中频感应炉中用大气熔铸方法制备了CuCr25以及CuCr25RE合金触头材料,利用扫描电镜对其铸态及锻态的显微组织进行了观察和比较,并探讨了微量稀土对CuCr25电导率及软化温度的影响。结果表明:合金经锻造后可以获得均匀的组织分布,但添加稀土后Cr颗粒明显细化;合金添加稀土元素并经950℃×1h固溶,再在不同温度下进行时效处理,可有效地提高合金的电导率;对固溶后的CuCr25、CuCr25RE合金施以40%冷变形再进行480℃时效处理,其电导率较固溶后直接时效处理的有显著提高;添加微量稀土元素对合金的抗软化性能有所改善,使CuCr25合金的软化温度提高了约25℃。  相似文献   
112.
根据国家标准要求,钢制压力容器对接焊缝一般采用射线探伤,因为射线照像底片即具有直观性,又能够永久保存。《GB3323—87》标准中对底片质量有严格的要求,底片黑度值AB级限定在1.2~3.5之间。我们要透照的高颈法兰与接管对接有一定的厚度差(图i),当射线源中心(强度为  相似文献   
113.
半固态Y112铝合金成形组织与性能   总被引:2,自引:0,他引:2  
采用近液相线半连续多模铸造法制备出Y112铝合金半固态坯料。分别考察了半固态合金流变成形件、触变成形件和常规压铸件的组织与性能。结果表明:Y112铝合金的半固态流变成形件的组织细小、均匀,硬度为112HV,优于触变成形件和常规压铸件的。  相似文献   
114.
研究了高碳高铬铸铁型硬质合金堆焊层在不同热处理条件下的组织、硬度与耐磨性。研究结果表明D618硬质合金堆焊层经850℃加热后空冷或850℃加热后油冷+400℃回火,具有较高的硬度和优异的耐磨蚀磨损性能,比35CrMo低合金钢碳氮共渗(850℃油冷+200℃回火)后的耐腐蚀磨损性能提高3-12倍。  相似文献   
115.
本文在中频感应炉中采用大气熔铸方法制备了CuCr25合金触头材料,探讨了时效以及变形对导电率和显微硬度的影响,并测定了该合金的抗软化温度.结果表明:在950℃×1 h固溶后,经440℃时效6 h可获得较高的导电率和显微硬度;固溶后经40%,变形在440℃时效2 h后,导电率和显微硬度分别可达57%IACS和174 HV,比固溶后直接时效分别高出10%IACS和27 HV;并测得合金的抗软化温度约为55℃.  相似文献   
116.
研究了形变热处理对TA15钛合金组织与力学性能的影响.在α β两相进行形变热处理使组织中的条状初生α相碎化.对水冷的试样进行930℃/1h/空冷 915℃/1h/空冷 530℃/6h/空冷的处理,抗拉强度明显提高,组织中的条状初生α相发生球化.在β相进行形变热处理使强度略有降低,魏氏组织中的α层片增厚.  相似文献   
117.
采用感应加热熔炼及通过热锻和线拉变形结合中间热处理制备了Cu-15%Cr原位复合材料,用SEM和TEM等技术对形变Cu-Cr原位复合材料的Cr纤维形成过程、立体形态进行了分析.结果表明,在变形过程中Cr树枝晶发生转动,平行于线轴方向排列;Cr纤维立体形态则为卷边的薄片状.测定了形变Cu-Cr原位复合材料的抗拉强度,分析表明,强度随变形量的增加而提高,与纤维相间距呈Hall-Patch关系.  相似文献   
118.
以Ti-6Al-4V钛合金为例,研究了韧性双相合金不同温度保时相颗粒变化情况。结果表明,在α相颗粒粗化的同时,还伴随着α相形貌由“短棒状”向等轴状转变。在800℃和600℃保温时,α相颗粒粗化机制均为Al原子从其他α相颗粒中沿晶界或相界以一维扩散的方式转移到粗化的相颗粒上来。α相颗粒形貌的改变,分为两个阶段,第一阶段为颗粒内部物质的转移为主;第二阶段为其他α相颗粒物质沿晶界或相界扩散到颗粒比较短的方向上以使该颗粒等轴化。对于800℃保温,第一阶段为颗粒内部Al原子以晶格扩散的方式转移;600℃时,颗粒内物质的转移则沿晶界或相界以一维扩散为主。  相似文献   
119.
Ti-6Al-4V合金在真空中的干滑动磨损行为   总被引:3,自引:0,他引:3  
在真空(10^-^5Pa)条件下对Ti-6Al-4V合金进行了系统的磨损性能测试,研究了载荷和滑动速度对Ti-6Al-4V合金磨损率的影响.对Ti-6Al-4V合金的磨损表面进行了显微组织分析.实验结果表明,Ti-6Al-4V合金的磨损率随载荷和滑动速度的升高而增加.磨损表面具有层状结构的舌状形貌特征,分析表明这是Ti-6Al-4V合金表面通过接触点处材料的被推挤和碾压过程形成了特殊的变形堆砌层的结果.显微组织分析显示,这种变形堆砌层具有50—100nm尺寸的细小显微组织结构和50mm以上的厚度.  相似文献   
120.
介绍富士5000G11S变频器在热风炉助燃风机应用中的问题及解决办法.  相似文献   
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