全文获取类型
收费全文 | 5385篇 |
免费 | 372篇 |
国内免费 | 246篇 |
专业分类
电工技术 | 482篇 |
综合类 | 406篇 |
化学工业 | 567篇 |
金属工艺 | 387篇 |
机械仪表 | 401篇 |
建筑科学 | 530篇 |
矿业工程 | 425篇 |
能源动力 | 108篇 |
轻工业 | 272篇 |
水利工程 | 198篇 |
石油天然气 | 190篇 |
武器工业 | 76篇 |
无线电 | 517篇 |
一般工业技术 | 396篇 |
冶金工业 | 227篇 |
原子能技术 | 37篇 |
自动化技术 | 784篇 |
出版年
2024年 | 32篇 |
2023年 | 130篇 |
2022年 | 117篇 |
2021年 | 125篇 |
2020年 | 142篇 |
2019年 | 191篇 |
2018年 | 225篇 |
2017年 | 123篇 |
2016年 | 127篇 |
2015年 | 148篇 |
2014年 | 381篇 |
2013年 | 302篇 |
2012年 | 320篇 |
2011年 | 404篇 |
2010年 | 364篇 |
2009年 | 342篇 |
2008年 | 283篇 |
2007年 | 282篇 |
2006年 | 286篇 |
2005年 | 217篇 |
2004年 | 176篇 |
2003年 | 208篇 |
2002年 | 177篇 |
2001年 | 157篇 |
2000年 | 123篇 |
1999年 | 128篇 |
1998年 | 76篇 |
1997年 | 50篇 |
1996年 | 51篇 |
1995年 | 42篇 |
1994年 | 48篇 |
1993年 | 36篇 |
1992年 | 40篇 |
1991年 | 53篇 |
1990年 | 37篇 |
1989年 | 27篇 |
1988年 | 13篇 |
1987年 | 9篇 |
1986年 | 4篇 |
1985年 | 3篇 |
1984年 | 2篇 |
1981年 | 2篇 |
排序方式: 共有6003条查询结果,搜索用时 473 毫秒
111.
在中频感应炉中用大气熔铸方法制备了CuCr25以及CuCr25RE合金触头材料,利用扫描电镜对其铸态及锻态的显微组织进行了观察和比较,并探讨了微量稀土对CuCr25电导率及软化温度的影响。结果表明:合金经锻造后可以获得均匀的组织分布,但添加稀土后Cr颗粒明显细化;合金添加稀土元素并经950℃×1h固溶,再在不同温度下进行时效处理,可有效地提高合金的电导率;对固溶后的CuCr25、CuCr25RE合金施以40%冷变形再进行480℃时效处理,其电导率较固溶后直接时效处理的有显著提高;添加微量稀土元素对合金的抗软化性能有所改善,使CuCr25合金的软化温度提高了约25℃。 相似文献
112.
根据国家标准要求,钢制压力容器对接焊缝一般采用射线探伤,因为射线照像底片即具有直观性,又能够永久保存。《GB3323—87》标准中对底片质量有严格的要求,底片黑度值AB级限定在1.2~3.5之间。我们要透照的高颈法兰与接管对接有一定的厚度差(图i),当射线源中心(强度为 相似文献
113.
114.
115.
116.
117.
118.
以Ti-6Al-4V钛合金为例,研究了韧性双相合金不同温度保时相颗粒变化情况。结果表明,在α相颗粒粗化的同时,还伴随着α相形貌由“短棒状”向等轴状转变。在800℃和600℃保温时,α相颗粒粗化机制均为Al原子从其他α相颗粒中沿晶界或相界以一维扩散的方式转移到粗化的相颗粒上来。α相颗粒形貌的改变,分为两个阶段,第一阶段为颗粒内部物质的转移为主;第二阶段为其他α相颗粒物质沿晶界或相界扩散到颗粒比较短的方向上以使该颗粒等轴化。对于800℃保温,第一阶段为颗粒内部Al原子以晶格扩散的方式转移;600℃时,颗粒内物质的转移则沿晶界或相界以一维扩散为主。 相似文献
119.
Ti-6Al-4V合金在真空中的干滑动磨损行为 总被引:3,自引:0,他引:3
在真空(10^-^5Pa)条件下对Ti-6Al-4V合金进行了系统的磨损性能测试,研究了载荷和滑动速度对Ti-6Al-4V合金磨损率的影响.对Ti-6Al-4V合金的磨损表面进行了显微组织分析.实验结果表明,Ti-6Al-4V合金的磨损率随载荷和滑动速度的升高而增加.磨损表面具有层状结构的舌状形貌特征,分析表明这是Ti-6Al-4V合金表面通过接触点处材料的被推挤和碾压过程形成了特殊的变形堆砌层的结果.显微组织分析显示,这种变形堆砌层具有50—100nm尺寸的细小显微组织结构和50mm以上的厚度. 相似文献
120.