AZ31镁合金在海洋大气环境中的腐蚀行为

通过室外大气暴露试验,研究了AZ31镁合金在万宁和青岛2个海洋大气环境试验站点1～5年的腐蚀规律,用失重法测定了腐蚀速率,并用SEM和XRD分析了5年后表面腐蚀形貌和腐蚀产物的组成。研究表明,AZ31镁合金暴露在海洋大气环境5年后的腐蚀动力学符合幂函数规律,万宁站的腐蚀速率高于青岛站,且腐蚀速率都随暴露时间的延长而降低,但青岛站腐蚀速率降低幅度更大,腐蚀产物膜对基体保护作用较万宁站强;AZ31镁合金暴露在万宁站和青岛站5年后的腐蚀速率分别为37.6和13.5μm·a-1,腐蚀产物以MgCl2,MgCO3,MgSO3,MgSO4,Mg5(CO3)4(OH)2·8H2O和Mg2(OH)3Cl·4H2O为主;AZ31镁合金在海洋大气环境中不耐腐蚀,表面布满点蚀坑,相对湿度对镁合金较长周期的腐蚀有显著影响。     

固溶处理对旋压C-276合金超薄管材组织和性能影响

采用电子背散射衍射(EBSD)研究了固溶温度对旋压C-276合金超薄壁管材再结晶、晶界特征分布的影响;运用拉伸试验机和扫描电子显微镜(SEM)研究了固溶温度对合金力学性能及断口形貌的影响。结果表明:随固溶温度升高,完全再结晶比率上升;固溶温度为900℃时,合金未充分再结晶,完全再结晶比率为65%;固溶温度为1100℃时,完全再结晶比率达到99.4%。固溶温度高于1000℃时晶粒快速长大,固溶温度达1200℃时,平均晶粒尺寸为77.1μm。随固溶温度升高,Σ3晶界比率呈增高趋势,固溶温度900℃时,Σ3晶界所占比率为30.5%,固溶温度升高到1200℃时,Σ3晶界比率达到57.1%。固溶温度由900℃升高到1200℃,超薄壁管材室温抗拉强度R_m从1256 MPa降低到745 MPa,屈服强度R_(p0.2)从915 MPa降低到340 MPa,伸长率A_(11.3)从17.5%上升到65.5%。     

冷变形及热处理工艺对0Cr17Ni钢组织和性能的影响

研究了冷变形和热处理对0Cr17Ni钢组织及性能的影响。结果表明：该钢加工硬化能力较弱：变形量大时再结晶温度低，再结晶晶粒细小；随着退火温度的升高，该钢的塑性先增加后降低，抗压强度和硬度先降低后增加；冷加工时，变形50％的该钢最佳退火温度为700～800℃，变形30％的该钢最佳退火温度为750～800℃。     

我国西部地区大气环境腐蚀性及材料腐蚀特征

我国西部地区地形、地貌复杂、气候多变，按气候因素及环境条件，大致可分为酸雨、沙漠、高原和热带雨林4大类典型大气环境．各类环境的大气腐蚀严酷性是不同的．不同环境类型对材料的腐蚀(老化)破坏特点也不一样．酸雨大气明显加剧了金属、金属保护性涂(镀)层、建筑材料等的腐蚀破坏、沙漠大气环境虽然干燥、少雨，但对处于塔里木盆地的塔克拉玛干沙漠地区，由于空气尘降物中的盐类物质较高，Cu、Zn、Al、不锈钢及金属涂层的腐蚀破坏比中、东部的湿热、亚湿热城市大气反而严重．在高原环境下，高分子材料的迅速老化破坏是其显著特征、热带雨林大气环境的特点主要表现在光学仪器、皮革、织物、木材等的严重霉变．     

大型材辊矫过程的受力及变形分析

分析了大型材辊矫过程的受力及变形。建立了辊矫过程的数学模型。使用严格的数学解析方法求解了大型材矫直过程的永久变形、回弹变形和设定变形间的关系。试验表明，实际变形与数学分析结果基本吻合，这为合理设计辊矫工艺提供了理论依据。     

LY12铝合金的长期大气腐蚀行为

通过5种典型大气环境下为期20年的现场暴露试验,研究了LY12 铝合金在我国长期大气腐蚀的规律和行为。结果表明,LY12在湿热的万宁和琼海分别暴露6年和10年后就发生了剥蚀,暴露20年后几乎丧失了力学性能,而在北京暴露20年后未出现剥蚀,仍保持良好的力学性能。LY12在大气污染物较多的江津和青岛腐蚀失重较大,在北京的腐蚀失重最小。剥蚀发生之前,LY12的腐蚀失重随暴露时间的变化遵循幂函数C=KTⁿ。剥落腐蚀产物中除Al屑之外主要为γ-Al(OH)₃和α-Al₂O₃．3H₂O。     

带包铝层的LC4铝合金长期大气腐蚀行为研究

通过在半乡村、工业酸雨和海洋大气环境中为期20年的现场暴露试验,研究了带包铝层的LC4的腐蚀失重规律和机械性能损失情况,并利用金相显微镜、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和红外光谱仪(FTIR)分析了表面和截面的腐蚀形貌以及腐蚀产物组成.结果表明,LC4的腐蚀失重在工业污染和海洋大气环境中较大,在半乡村大气环境中很小,腐蚀失重随暴露时间的关系接近线性变化.带包铝层的LC4在3种大气环境中暴露20年后仍保持着优异的机械性能,且点蚀都未穿透LC4的包铝层.LC4在工业污染和海洋大气环境中的腐蚀产物都为水合氢氧化铝.