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31.
本文在M-200环-块磨损试验机上研究工程陶瓷Al2O3与灰铸铁配制在空气,蒸馏水,乳化液和油润滑条件下摩擦磨损特性,并与0.8C钢(T8)做比较,探讨铸铁中石墨对磨损行为的影响,结果表明,随着空气,蒸馏水,乳化液和油这一润滑顺序,Al2O3陶瓷和铸铁副的摩擦系数和磨损理都逐渐降低,但下降幅度逐渐减小,在空气和蒸馏水润滑下,铸铁中石墨能起固体润滑剂作用,而在乳化液和油润滑下,石墨不能发挥其固体润滑 相似文献
32.
33.
利用X射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜和拉伸试验等手段,研究了75%压下量的冷轧及1073 K下保温1 h热处理后不同冷却方式(空冷和炉冷)对Al0.3CoCrFeNi高熵合金微观组织和力学性能的影响。结果表明:铸态以及冷轧态Al0.3CoCrFeNi合金均为FCC单相结构,经热处理后炉冷及空冷合金均为FCC+BCC双相结构。铸态合金经冷轧以后强度显著提升但塑性大幅度下降。因细晶强化、孪晶以及析出相强化作用,热处理后炉冷合金具有良好的综合力学性能,其抗拉强度为1289 MPa,约为铸态试样的两倍(719 MPa),最大伸长率为28.7%。因析出相增多以及孪晶尺寸增大,与空冷合金相比,炉冷合金在不损失塑性的前提下,抗拉强度增加。 相似文献
34.
研究了在蒸馏水润滑下Si3N4、Al2O3陶瓷与灰铸铁副的摩擦磨损特性。结果表明:Al2O3陶瓷的磨损体积损失远小于Si3N4的,但灰铸铁与Si3N4配副时的磨损体积损失却大大小于与Al2O3配副时的,其摩擦系数也很小(0.02)。用SEM观察磨损形貌,发现灰铸铁与Si3N4配副时Si3N4磨面极其光滑,与其对应的灰铸铁磨面上存在含石墨的润滑膜。 相似文献
35.
陶瓷与灰铸铁配副在水润滑下的摩擦学性能 总被引:2,自引:1,他引:1
比较了在蒸馏水润滑下Si3N4、Al2O3陶瓷与灰铸铁副的摩擦学性能,结果表明:Al2O3陶瓷的磨损体积远小于Si3N4,但与Si3N4配副时灰铸铁的磨损体积明显小于与Al2O3配副时的磨损体积。其摩擦系数也较小(0.02)。用SEM观察发现Al2O3陶瓷磨擦表面粗糙,有少量的转移膜形成;而Si3N4磨擦表面光滑,与其对应的灰铸铁磨面上存在含石墨的润滑膜。 相似文献
36.
37.
在中碳中铬合金铸钢的基础上加入不同含量的钒(0%~0.7%),通940℃空淬及300℃回火,测定试验钢试样的硬度及冲击韧性,并在自制的三体磨损试验机上测定其耐磨性.结果表明,中碳中铬合金铸钢的耐磨性是高锰钢的1倍以上,加入钒后耐磨性均有所提高,且随着含钒量的提高,硬度值有所提高,但冲击韧性及耐磨性呈先上升,含钒量70.2%后又逐渐下降的趋势.在本试验条件下含钒0.2%的试验钢耐磨性最好,是普通高锰钢耐磨性的2倍. 相似文献
38.
对比研究淬火回火工艺及正火回火工艺对P80沉淀硬化塑料模具试验钢组织及硬度的影响。结果表明:20 mm方块试样淬火后得到马氏体组织,正火后得到马氏体与少量贝氏体组织;随着回火温度的提高,硬度先升高后降低,500℃回火时硬度最高,但淬火回火试样的最高硬度(45 HRC)高于正火回火试样(42 HRC);100 mm方块试样在淬火加500℃回火后主要是板条回火马氏体组织,硬度范围为42~45 HRC,平均硬度为44 HRC;正火加500℃回火后主要是板条贝氏体组织,硬度范围为39~43 HRC,平均硬度为41 HRC。实际生产中采用热轧控冷加回火工艺生产P80的厚钢板能够满足用户的硬度要求。 相似文献
39.
加钒中碳中铬合金铸钢的试验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
在中碳中铬合金铸钢的基础上加入不同含量的钒(0 ̄0.7%),遇940℃空淬及300℃回火,测定试验钢试样的硬度及冲击韧性,并在自制的三体磨损试验机上测定其耐磨性。结果表明,中碳中铬合金铸钢的耐磨性是高锰钢的1倍以上,加入钒后耐磨性均有所提高,且随着含钒量的提高,硬度值有所提高,但冲击韧性及耐磨性呈先上升,含钒量70.2%后又逐渐下降的趋势。在本试验条件下含钒0.2%的试验钢耐磨性最好,是普通高锰钢 相似文献
40.
为深入了解Mo对烧结机台车高铬铸铁篦条磨损性能的影响,模拟了相关磨损工况,通过磨损试验及扫描电镜等手段对2种不同成分的高铬铸铁篦条的耐磨粒磨损性能和耐冲蚀磨料磨损性能进行了对比研究,并简要探讨了磨损机制.结果 表明:2种试验篦条的组织均主要由奥氏体、马氏体和(Cr,Fe)7C3型碳化物组成,其中含Mo篦条的显微组织较细.在相同的磨损条件下,含Mo篦条的耐磨料磨损性能和耐冲蚀磨料磨损性能均较优,且2种试验篦务在酸性介质下的耐冲蚀磨料磨损性能相对于碱性介质下均较差.2种试验篦条的磨粒磨损机制主要为微观切削和疲劳剥落,冲蚀磨料磨损机制主要为磨粒磨损和腐蚀磨损. 相似文献