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利用空气燃料超音速火焰喷涂技术(HVAF)在D2钢表面制得Cr_3C_2-FeCrBSi复合涂层。借用光学显微镜(OM)、维氏硬度计、扫描电镜(SEM)、拉伸试验机及摩擦磨损试验机对复合涂层的显微结构、力学性能及摩擦磨损性能进行表征与测试,研究了不同比例纳米-微米Cr_3C_2陶瓷增强相对复合涂层组织结构及性能的影响。试验结果表明:Cr_3C_2-FeCrBSi复合涂层主要由Fe、Cr_3C_2、Cr_2O_3及Cr_7C_3相组成。在优化的粉末比例参数下,Cr_3C_2-FeCrBSi复合涂层与基体D2钢的结合强度达到了43MPa,孔隙率约为2.4%。由于陶瓷相的存在,Cr_3C_2-FeCrBSi复合涂层的表面硬度平均值为449HV_(0.3),远大于D2钢基体的硬度287HV_(0.3)。在常温条件下,Cr_3C_2-FeCrBSi复合涂层具有较好的耐磨损性能,摩擦磨损机制主要是磨粒磨损。 相似文献
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针对含Si超硬涂层与基体结合强度不足,切削过程中涂层易发生剥落从而导致涂层刀具切削性能低的问题,采用离子源增强的多弧离子镀技术在硬质合金刀具上制备了不同含Si层梯度结构的TiAlSiN梯度涂层。利用XRD、SEM、OM以及切削试验探讨不同含Si层梯度结构对涂层物相、表面形貌、膜基结合强度、摩擦磨损以及切削性能的影响。结果显示:不同含Si层梯度结构的TiAlSiN涂层主要由固溶的(Ti,Al) N和(Al,Ti) N相组成。其中,低Si直接过渡的TiAlSiN涂层(S3)呈现出较高的硬度、良好的膜基结合力、较低的涂层残余应力和摩擦因数。铣削结果显示,涂层刀具的切削磨损机理主要表现为粘着磨损。当切削速度为80 m/min时,低Si过渡涂层(S3涂层)表现出更高的切削长度(925 m),显著高于S1涂层的525 m;当切削速度由80 m/min增加至110 m/min时,S3涂层切削长度增加到1650 m。对含Si刀具涂层进行梯度设计,可有效提高涂层的膜-基结合强度和涂层刀具的切削性能。 相似文献
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运用激光熔覆技术在16Mn钢表面制备了钴基合金涂层(Co55)、含20%SiCp(体积分数,下同)的钴基合金涂层(CoSiC)以及含20%B4Cp钴基合金涂层(CoB4C),比较研究了合金涂层的组织、相结构、显微硬度及滑动磨损性能。结果表明:合金涂层由涂层结合区的胞状共晶组织及涂层区的树枝状亚共晶组织组成,CoSiC涂层及CoB4C涂层的树枝晶比Co55涂层的更细小;B4Cp及SiCp在熔覆过程中完全熔解,其分解出的B,C,Si与涂层中的合金元素结合形成了更多的化合物,Co55涂层由γ Co和(Cr,Fe)7C3组成,CoSiC涂层由γ Co,Cr7C3,Cr23C6,CoSi2,Cr3Si和Si2W组成,CoB4C涂层由γ Co,Cr7C3,Cr23C6,CrB,CrB2和Fe23(C,B)6组成;3种激光熔覆涂层的显微硬度及耐磨性由高到低的顺序为CoB4C→CoSiC→Co55。对涂层的强化机理进行了分析。 相似文献
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激光熔覆含SiCp添加物的CoSiC涂层的组织与性能 总被引:4,自引:1,他引:3
利用5kW连续波CO2激光器在16Mn钢基材表面对预置的添加20vol%SiCp的Co基合金粉末进行激光熔覆得到Co基SiC合金涂层(CoSiC)。研究了合金涂层的组织形貌及相结构,并与激光熔覆钴基合金涂层(Co55)进行了显微镜硬度及滑动磨损性能的对比试验。结果表明,CoSiC合金涂层组织由涂层底部的细密胞状共晶组织和涂层中上部的树枝状亚晶共晶组织所组成,主要组成相为γ-Co,Cr7C3,Cr23C6,CoSi2,Cr3Si及Si2W等。添加SiCp被完全溶解。激光熔覆CoSiC涂层比Co55涂层具有更高的硬度和耐磨性,并分析了其强化机理。 相似文献
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热处理对高强度微合金钢组织与性能的影响 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了不同热处理工艺对所设计的高强度微合金钢(屈服强度大于500 MPa)的组织与性能的影响.结果表明,通过适当的热处理工艺可以获得由多边形铁素体加一定含量针状铁素体的双相组织,既能显著提高钢的强度,还能保持较低的屈强比. 相似文献
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研究了两家不同生产厂的冷轧无取向电工钢成品的化学成分、组织及力学性能,进而研究了其对磁性能的影响。结果表明:Si+A1量增加时,铁损降低;夹杂物类型主要为链状AIN夹杂以及较粗大球块状的MnO和SiO2类夹杂,它们对磁性能和力学性能均有不利影响;晶粒尺寸相对较粗大时,铁损较低,有较好的磁性能。 相似文献