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41.
提高充型过程数值模拟运算速度的动态超松弛迭代算法 总被引:19,自引:1,他引:18
在模拟铝合金压铸件型腔充型过程时, 采用传统的固定松弛因子ω(0<ω<2)不能有效地减少运算中的迭代次数, 而采用一种提高充型过程数值模拟运算速度的新算法-动态超松弛迭代算法, 在0<ω<2范围内, 运用自适应计算方法, 根据运算的迭代次数的增减可以决定松驰因子的增大或减少, 动态调整松弛因子可使运算中的迭代次数减少. 经实际运算检验, 运用该方法可以大幅度提高运算速度, 运算的迭代次数减少25%. 相似文献
42.
镁合金AZ31B板材热拉深成形工艺参数优化 总被引:3,自引:1,他引:3
在不同温度、不同压边力和不同拉深速度下,针对厚度为0.8mm的AZ31B镁合金板材的成形性能用有限元分析软件进行模拟与分析。在25~220℃的温度范围内,采用直径为140mm的坯料进行冲压成形,研究成形温度、拉深速度以及压边力对AZ31B镁合金板成形性能的影响。结果表明:成形温度为200℃时的极限拉深比达到了2.8;成形温度在200℃以下时,随着成形温度的升高。镁合金板材的成形性能越来越好。这证明AZ31B镁合金具有良好的热拉深性能;此外,拉深速度和压边力对AZ31B镁合金的拉深成形也有重要影响。 相似文献
43.
轧制镁合金超塑性和超塑胀形 总被引:22,自引:5,他引:22
对轧制态MB15镁合金进行了超塑性拉伸实验 ,结果表明 :晶粒尺寸为 5 .9μm的MB15镁合金板材 ,在温度为 5 73K、初始应变速率为 5 .5 6× 10 -4s-1的变形条件下 ,获得的最大延伸率为 30 9% ,应变速率敏感指数为0 .34;当真应变为 0 .3时 ,试样的晶粒尺寸为 4 .5 μm ,说明在拉伸初始阶段轧制镁合金可以获得细晶组织 ,同时发生了部分动态再结晶。利用扫描电镜观察断口发现典型的超塑性空洞形貌特征。通过胀形实验可以看出 ,该镁合金板材的超塑成形性能好 ,具有良好的超塑性成形应用潜力 相似文献
44.
45.
46.
基于数值模拟的镁合金真空压铸浇注系统设计与优化 总被引:1,自引:0,他引:1
设计出两种类型的浇口及浇注系统,运用有限元模拟软件对两种设计进行模拟,观察液态金属充型及凝固过程中流场和温度场的分布.根据凝固规律有效预测铸件中可能存在的缩孔及气孔缺陷的分布与尺寸,找出优化的浇注系统设计.结果表明:在浇注温度655℃、模具初始温度200℃、冲头压射速度3 m/s、真空度30 kPa情况下,具有阶梯分型面结构的浇注系统优于平直分型面结构;同时在优化设计基础上生产出具有致密微观结构的镁合金零件. 相似文献
47.
为研究选区激光熔化技术(SLM)的激光工艺参数对Inconel718相对致密度、维氏硬度、显微组织方面的影响,实验采用FORWEDO LM120型激光熔化设备对四项激光工艺参数,扫描速度、激光功率、激光能量密度和扫描策略进行实验研究从而提升工件性能。结果表明:扫描速度、激光功率是影响成形性的主要因素,并获得优化工艺范围:激光功率(285~345 W);扫描速度(950~1 150 mm/s),可获得较少孔隙、裂纹缺陷且相对致密度达98.94%的成形件,拉伸强度和屈服强度均接近于锻造+退火工艺性能。散热特点导致试样组织形貌的差异性,在层积方向上得到定向凝固的柱状晶组织;试样的维氏硬度随着组织细化和致密化而提高。 相似文献
48.
在超塑成形条件和超塑成形机理基础上,采用有限元分析软件MSC.MARC对AZ31镁合金薄板心形件,在不同成形温度和应变速率条件下的恒应变速率超塑气胀成形过程进行了数值模拟分析.设计20组模拟参数组合对胀形件的壁厚、危险区域进行分析,得出AZ31镁合金薄板心形件具有最佳成形质量时的温度值、应变速率值以及在此条件下的压力/时间关系(P—t曲线).同时本文对心形件的胀形过程以及成形特点进行了分析,对AZ31镁合金薄板心形件在胀形过程中.可能出现的缺陷位置做了预测. 相似文献
49.
在Pro/E环境下,针对小型压铸模CAD特点,提出一种CAD系统数据库的管理方法--数据文件直接访问管理方法.该方法结合了文件管理系统和数据库管理系统的优点,用C语言编写通用的数据存储及处理函数,实现了CAD系统各模块及数据库间的数据传递与共享,实践应用表明,该方法有效、可行. 相似文献
50.